Определении остаточных

Дифференциальные уравнения (9.1) — (9.5) однозначно определяют движение любого ТА, если известны граничные условия, программа регулирования ЭУ и закон управления ТА. Разнообразие режимов движения ТА зависит от многообразия программ регулирования ЭУ и законов управления ТА, а также от назначения ТА. Одним из возможных режимов движения ТА является оптимальный режим, соответствующий экстремальному значению некоторой интегральной характеристики движения — 1<ад, T/J, «ft, Lic, hk и т. п. Трудность заключается в определении оптимального режима.

Анализируя данные статистической обработки результатов испытаний, следует иметь в виду, что наблюдаются случаи, когда в окрестности точки минимальной дисперсии имеется область небольших изменений дисперсии, что позволяет без заметной потери точности расчета долговечности использовать набор искомых коэффициентов уравнения. В таких случаях, исходя из кинетической концепции процесса разрушения твердых тел, следует отдавать предпочтение тому решению системы линейных уравнений, в котором значение коэффициента, отражающего энергию активации разрушения, представляет лучшее приближение к величине энергии сублимации, т. е. благодаря введению дополнительных параметров в уравнение (3.28) коэффициент UQ будет соответствовать энергии сублимации матрицы сплава. Следовательно, дополнительным критерием при определении оптимального решения служит коэффициент b уравнения (3.29).

Анализ результатов расчета для ряда значений показателя степени т (задаваемых при определении оптимального решения) показал, что в каждой из исследованных групп экспериментальных данных величина параметра т Л почти не меняется: с увеличением абсолютной величины т уменьшается коэффициент L Следовательно, параметр т Л « const можно считать характеристикой чувствительности материала к изменению вида напряженного состояния. Вероятно, этот параметр отражает склонность материала к зарождению и росту микроповреждений. Рост дефектов в твердом теле снижает сопротивление макроразрушению и соответствующему увеличению параметра т Л. Например, переход от механизма образования клиновидных трещин в стыках трех зерен стали 15Х1М1Ф к межзеренному порообразованию увеличивает степень поврежденное™, предшествующей заключительной стадии макроразрушения материала, это отразилось на величине параметра т Л (увеличение в 2 раза).

7. Анализ полученных результатов, который состоит в определении оптимального решения путем сопоставления различных возможных вариантов. Данный этап включает в себя также оценку достоверности или верификацию прогноза, если это возможно в условиях рассматриваемой задачи.

где R! и z1 — координаты произвольных точек на краю полюса; б — величина зазора; к — основной параметр, характеризующий .форму наконечника; а (к) — 1/(л — arctg 1/х). Основная трудность 'этого метода состоит в определении оптимального значения параметра х. Авторы [49] предложили экспериментальный метод определения х. Сущность этого метода состоит в следующем. Полагая х = 0, производится расчет конфигурации полюсов, которые затем изготавливаются в металле. После установки полю-

Поэтому при определении оптимального температурно-скоростного диапазона деформации исследуемого 'материала следует учитывать влияние теплового эффекта пластической деформации.

Целесообразно строительство базовых кузнечных производств, специализированных на изготовлении заготовок одного-трех видов конфигурации, рассчитанных на удовлетворение спроса по кооперированным поставкам заводов экономического района независимо от ведомственной принадлежности. Границы района кооперированных поставок следует определять путем оптимального соотношения между эффективностью специализированных производств и уровнем транспортных расходов. При определении оптимального размера кузнечно-прессового произродства следует учитывать количество групп заготовок, включаемых в состав продукции цеха, завода, и размеры производства каждой из них. Выбор типоразмеров заготовок обусловливается мощностью установленного оборудования, а объем их выпуска определяется пропускной способностью ковочных агрегатов и объемами потребности однотипной продукции.

При прочих равных условиях, повышается точность определения, Однако увеличение числа измерений N ведет к увеличению времени измерения и объема вычислений. Поэтому возникает вопрос об определении оптимального шага квантования с учетом погрешности аппроксимации и инструментальной погрешности.

В задачах проектирования объектов химической технологии требования к надежности формулируются в виде ограничений, а затем при определении оптимального варианта предполагается,что все составные части проектируемой система в процессе ее эксплуатации будут находиться в работоспособном состоянии.

При определении оптимального способа сушки и конструкция аппарата стремятся получить продукт наилучшего качества, • (или) оптимальные технико-акояомические показатели работы аппарата в установки в целом, а также обеспечить: надежность, работы установки, выполнение требований хехники безопасности, санитарно-техвических условий труда, удобства контроля и обслуживания, возможность автоматизации, исключение выбросов в атмосферу.

Эта методика основана на определении оптимального значения Квя и формы фрикционных накладок [51]. Оптимальной величине Кт соответствует выполнение двух условий:

свойств металла под влиянием остаточных напряжений. Если же изменение свойств металла в шве и околошовной зоне вызвано совокупным воздействием физико-химических процессов при сварке и остаточных напряжений, то результаты измерений физическими методами не однозначно характеризуют остаточные напряжения. Ниже перечисляются наиболее распространенные из физических методов, которые могут быть применены в отдельных случаях при определении остаточных сварочных напряжений.

Общий цикл работ при определении остаточных напряжений состоит из двух этапов, первый (предварительный этап) — определение начальных условий для данного материала, второй — измерение остаточных напряжений.

Общий цикл работ при определении остаточных напряжений состоит из двух этапов: первый (предварительный этап) — определение начальных условий для данного материала, второй — измерение остаточных напряжений.

обработка рабочей поверхности образца по заданному режиму. - При определении остаточных макронапряжений в плоских образцах использовали обычную теорию стержней, основанную на гипотезе плоских сечений. Остаточное напряженное состояние предполагалось одноосным.

В .теоретическом определении остаточных напряжений, возникающих вследствие неравномерных температурных воздействий (при термической обработке, сварке, литье и т. д.), существуют два направления. К первому направлению относятся работы, в которых применен так называемый метод фиктивных сил, сущность которого состоит в использовании температурной кривой в данном поперечном сечении полосы и гипотезы плоских сечений для определения зоны пластических деформаций, возникающих при нагреве. Далее принимается, что последующее остывание должно вызвать появление остаточных напряжений обратного знака. Соответствующую этим напряжениям нагрузку принимают за активную нагрузку, приложенную к полосе. Основные параметры, характеризующие распределение остаточных напряжений, определяют при помощи гипотезы плоских сечений и условия равновесия внутренних сил в данном поперечном сечении полосы. Однако метод фиктивных сил может быть использован лишь в случае применимости гипотезы плоских сечений, т. е. в одномерных задачах. Только в наипростейших случаях двухмерной задачи этот метод может дать достаточно удовлетворительное первое приближение.

ний пригодным, в этом случае был предложен «метод наплавленных датчиков», сущность которого состоит в следующем. В местах предполагаемого измерения остаточных напряжений прострагивали канавки шириной 10 мм, глубиной 1—1,5мм. В эти канавки электродами типа УОНИ 13/45 диаметром 3 мм наплавляли слой металла при сварочном токе, не превышавшем 90 а. Наплавленный слой отличался низким содержанием углерода и легирующих элементов и при последующей сварке не закаливался. Затем наплавку сошлифовывали заподлицо с основным металлом и пластины подвергали высокому отпуску. Рентгенограммы мест наплавленных датчиков отличались достаточной четкостью. Расстояние между линиями можно было измерить с такой же точностью, как и стали, не подвергавшейся закалке. Проведенные эксперименты подтвердили возможность применения метода наплавленных датчиков при определении остаточных напряжений при сварке закаливающейся стали, причем точность предложенного метода практически такая же, как и при рентгенографическом измерении напряжений в незакаливающейся стали (±5 кГ/мм2). Следует отметить, что этим методом можно определять изменения напряжений в металле в процессе отдыха после закалки, т. е. определять роль релаксации остаточных напряжений в изменении свойств деталей и сварных соединений во времени.

ПРОВЕРОЧНЫЕ УРАВНЕНИЯ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ

Метод Mathar применим при определении остаточных напряжений в отливках, сварных

Фиг. 132. Схема определении остаточных напряжений.

Классификация остаточных напряжений . . Проверочные уравнения при определении

Группа методов, основанная на определении остаточных пластических деформаций в зоне разрыва и последующем пересчете их в работу пластической деформации, пригодна в основном для разрыва в условиях плоского напряженного состояния, когда можно принять определенную схему деформации металла при разрыве, например одноосное растяжение в направлении поперек трещины с утонением металла по толщине. Пластические деформации определяют либо методом нанесения сеток, либо измерением толщины металла. Далее используют диаграмму деформирования металла для подсчета работы пластической деформации металла. К характерным недостаткам таких методов следует отнести:

При определении остаточных напряжений в зоне гофров и изломов использовался рентгеновский дифракционный метод многократных наклонных съемок (или sin2 у-метода).