Определении параметра

причем при da/di»! расчет должен проводиться с высокой точностью, поскольку небольшая погрешность, допущенная при определении отношения di/d\, в этом случае дает значительную ошибку при вычислении логарифма. Например, если значение d2/rfi = l,09 округлить до 1,1 (погрешность округления меньше 1 %), погрешность вычисления логарифма, а следовательно, и теплового потока будет больше 10%. С другой стороны, оказывается, что при отношении dz/d\ =sj ^ 1,5 погрешность определения термического сопротивления цилиндрической стенки по формуле Rk = f>/(KF), справедливой для плоской стенки (поверхность трубы считается по среднеарифметическому диаметру d = 0,5 (d\ + ^2)], дает ошибку меньше 1,5 %. Более высокая точность в практических расчетах требуется редко.

Определение MX первичного ВТП. При современном уровне развития электроники относительно несложно обеспечить малую (0,2 % и ниже) погрешность измерения электрических величин с помощью измерительных каналов АИК. В то же время изготовить качественный ВТП с малой погрешностью преобразования бывает весьма затруднительно. Вследствие этого погрешность определения характеристик и параметров исследуемого образца часто обусловлена погрешностью ВТП. Это делает актуальным периодический контроль их MX, особенно для комплексов, использующих несколько ВТП различных типов. Процедура определения MX первичного преобразователя существенно зависит от его типа и конструкции. Например, измерительные каналы АИК могут быть применены при определении отношения числа витков измерительной и возбуждающей обмоток, их активных и реактивных сопротивлений.

Акустическим трактом называют путь ультразвука от излучателя до дефекта или другого препятствия и затем к приемнику колебаний. Формулы акустического тракта определяют ослабление сигнала на этом пути, т. е. амплитуду сигнала от отражателя. Для упрощения математических выкладок ниже рассмотрим акустический тракт для жидкой среды и затем введем поправки, характерные для твердого тела. Обозначим через Р0 амплитуду сигнала, излучаемого преобразователем (акустического зондирующего импульса), а амплитуду принятого сигнала — через Р'. Задача состоит в определении отношения P'IPo-

ДОБАВОЧНЫЙ РЕЗИСТОР в измерительной технике- резистор с определ. значением сопротивления, подключаемый последовательно к электроизмерит. прибору для расширения пределов измерений электрич. напряжения. При использовании Д.р. связь между измеряемым напряжением (U) и напряжением, к-рое показывает измерит, прибор (64i), определяется равенством и=ип(гп + Я)/Гг,, где /ь - внутр. сопротивление измерит, прибора, /7- сопротивление Д.р. ДОБРОТНОСТИ ИЗМЕРИТЕЛЬ, куме т р, О-м е т р,- прибор для измерений добротности колебат. контуров, катушек индуктивности и конденсаторов. Содержит перестраиваемый генератор колебаний ВЧ; измерит, контур, образованный образцовым перем. конденсатором (с градуиров. шкалой) и катушкой индуктивности измеряемого контура либо вспомогат. (образцовой) катушкой индуктивности; индикатор резонанса (обычно ламповый вольтметр). Принцип измерения добротности заключается в определении отношения напряжения на образцовом конденсаторе при резонансе к напряжению, подводимому к контуру. Пределы измерений добротности - от единиц до 103 в диапазоне частот от 1 кГц до сотен МГц; погрешность измерений 3-5%. С помощью

Определение MX первичного ВТП. При современном уровне развития электроники относительно несложно обеспечить малую (0,2 % и ниже) погрешность измерения электрических величин с помощью измерительных каналов АИК. В то же время изготовить качественный ВТП с малой погрешностью преобразования бывает весьма затруднительно. В1следствие этого погрешность определения характеристик и параметров исспедуемого образца часто обусловлена погрешностью ВТП. Это делает актуальным периодический контроль их MX, особенно для комплексов, использующих несколько ВТП различных типов. Процедура определения MX первичного преобразователя существенно зависит от его типа и конструкции. Например, измерительные каналы АИК могут быть применены при определении отношения числа витков измерительной и возбуждающей обмоток, их активных и реактивных сопротивлений.

поскольку небольшая погрешность, допущенная при определении отношения d2/d\, в этом случае дает значительную ошибку лри вычислении логарифма. Например, если значение d2M=l,09 округлить до 1,1 (погрешность округления меньше 1 %), погрешность вычисления логарифма, а следовательно, и теплового потока будет больше 10%. С другой стороны, оказывается, что при отношении d2/di^l,5 погрешность определения термического сопротивления цилиндрической стенки по формуле Ял==6/(М7), справедливой для плоской стенки [поверхность трубы считается по среднеарифметическому диаметру d=0,5(di+ +d2)], дает ошибку меньше 1,5%. Большая точность в практических расчетах требуется редко.

В приборах для контроля шероховатости поверхностей могут быть использованы все приведенные зависимости. Наиболее точным является способ, основанный на определении отношения амплитуд отраженных импульсов, несущие частоты которых различаются в 2 раза. В определенном интервале частот это отношение в значительной степени зависит от шероховатости поверхности.

Другой метод контроля основан на определении отношения амплитуд донного сигнала и сигнала, полученного на одном из лепестков диаграммы направленности рассеянного пол я, с последующим сравнением измеренных отношений для контролируемого изделия и образца.

Для большинства отечественных гетеродинных частотомеров наименьшая частота составляет 125 кгц. В связи с этим отношение частот при измерения частоты 1000 гц достигает 130 — 140. Главное затруднение метода состоит в определении отношения частот, соответствующего настройке гетеродинного частотомера на первую кратную фигуру (нестабильность частоты гетеродинного частотомера и большая сложность изображения исключают возможность его расшифровки).

Используют два метода определения шлнфуемости стали. Механический метод заключается в определении отношения объема металла, снятого в единицу времени, к объему одновременно изношенного абразива.

В приборах для контроля шероховатости поверхностей могут быть использованы все приведенные зависимости. Наиболее точным является способ, основанный на определении отношения амплитуд отраженных импульсов, несущие частоты которых различаются в 2 раза. В определенном интервале частот это отношение в значительной степени зависит от шероховатости поверхности.

При определении параметра Rz на базовой длине выполняют пять измерений высоты неровностей поверхности. Значение Rz является средним арифметическим из этих пяти измерений. Параметр Rz содержит минимальную информацию о поверхности, поэтому его назначают на поверхности, получаемые литьем, ковкой, чеканкой.

При определении параметра Ru исследуют на базовой длине все впадины и выступы неровностей. Поэтому параметр Ra дает полную информацию о поверхности детали. В связи с этим он является основным из высотных параметров шероховатости и его назначают на все обработанные поверхности деталей.

Обработка экспериментальных данных заключается в определении параметра шероховатости Ra поверхности металлического образца после его приработки, снятии и обработке про-филограмм, измерении силы трения на приработанной поверхности при различных нагрузках, определении температуры на поверхности трения и физико-механических свойств (тр и ?). Результаты обрабатывались методами математической статистики.

Рис. 2.52. Схематическое представление обобщенного принципа Нейбера при определении параметра интерполяции К = Д о/Де

эта область заштрихована. Таким образом, при определении параметра q также можно оставить открытым вопрос о численной величине адин, ограничиваясь предположением, что при этом значении обобщенной координаты механизм занимает некоторое положение внутри своего рабочего диапазона.

При определении параметра потока отказов (и потока восстановлений), при применении правила сложения потоков и других расчетов исходной моделью является схема, когда в какой-то момент времени происходит случайное событие — отказ элемента, последствия которого устраняются путем замены или ремонта данного элемента. Вероятностному анализу и подвергается поток случайных 'событий — отказов данного изделия, и на основании этого делаются выводы о надежности изделия.

Затруднение заключается в определении параметра К, в который входит неизвестная величина h0. Метод его определения указан в примечании редактора к работе Мюллера [38]. Максимум К = F (К) может быть при —=г- = О или -=-----^- = 0. Так как

При частотной настройке v = vt согласно (33) x = 0. В случае, если угловая скорость со варьируется, при определении параметра V* можно исходить из максимальной угловой скорости:

Рис. 2.52. Схематическое представление обобщенного принципа Нейбера при определении параметра интерполяции К = Д ст/Де

3) максимальная ошибка при определении параметра кривой 8т = 86 %, среднее значение 6ОТ = 26,1 %; с наибольшей погрешностью определяется базовое число циклов 8N — 143,3 %;

Вернемся к вопросу об определении параметра сглаживания X, являющегося решением нелинейного алгебраического уравнения