Определении приведенных

При определении предельной температуры применяемости данной марки стали по условиям коррозии в продуктах сгорания мазута также необходимо учитывать влияние температуры газа на этот процесс. Исходя из формул (3.59), (4.12) и (4.13) на рис. 4.32 приведены диаграммы для установления предельной тепературы сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ в зависимости от температуры газа и времени для суммарной допустимой коррозии Д$д= 1 мм при условии, что температура наружной поверхности трубы превышает на 10 °С температуру внутренней поверхности.

Рис. 5.8. Схемы измерения (а) амплитуды сигналов, отряженных от от донной поверхности стальных трубных элементов, к график ;б) к расчету поправки при определении предельной чувгтБитедьпо'Л'д, учитывающей различие крнгшпны поверхностей стандартного мбразн.;» и объекта контроля;

Признак наличия дефекта, подлежащего регистрации,— появление и перемещение на экране дефектоскопа сигнала, максимум которого находится в рабочей зоне и имеет амплитуду равную и более зафиксированной при определении предельной или условной чувствительности для конкретной глубины расположения дефекта.

тирующие свойства. За предельную частоту работы диода ((оБред) принимают частоту, при которой величина эквивалентного сопротивления р — /г-перехода (между точками 1 и 2, рис. 8.21) оказывается равной сопротивлению пассивных областей г. Так как на высоких частотах эквивалентное сопротивление р — n-перехода определяется барьерной емкостью 1/юСс, то при определении предельной частоты сопрея необходимо сравнивать г с сопротивлением барьерной емкости Сб и оценивать юпред из соотношения

Аналогичное выражение будет иметь место при определении предельной нагрузки кинематическим методом. Подставив выражение (3.1236) в выражение (3.122) и проведя преобразование, получим

При отсутствии ползучести металла, т. е. при относительно невысоких температурах, расчет заключается в определении предельной нагрузки при пластических деформациях и соответствующего коэффициента запаса прочности.

При отсутствии ползучести металла замка, т. е. при относительно низких температурах, расчет заключается в определении предельной нагрузки на замок и соответствующего коэффициента запаса прочности п°. Для этого необходимо произвести расчеты, указанные в п. а—в раздела А, и в п. а раздела Б. По последнему пункту расчет ведется для зубцов хвостовика лопатки и выступа диска до тех пор, пока граница между упругой и пластической зонами не пересечет весь зубец (от верхнего контура к нижнему). Соответствующие усилия Рлпред и Рдп ед будут предельными для зубцов лопатки и диска, после чего меньшая из этих величин подставляется в формулу (4.11), что дает возможность определить соответствующий коэффициент запаса прочности п°. Для облегчения некоторых расчетов, указанных в этом параграфе, можно воспользоваться вспомогательными таблицами, а именно:

чину находят из условия получения минимальной погрешности при построении частотной характеристики системы; для разных значений показателя адиабаты k рабочего тела она различна. Для воздуха (&=1,4) при = 0,695 погрешность в определении предельной добротности ОпРг сервомеханизма, вызываемая таким упрощением, не превышает 10%.

При определении предельной концентрации ионов кальция в обработанной воде по формуле (1.62) для водогрейных котлов значение ПРСа5о необходимо принять с учетом развертки температуры воды в 20 °С и превышение температуры пристенного слоя воды над средней температурой на 20 °С [3]. Например, если расчетная температура сетевой воды составляет 150 °С, то максимальную расчетную температуру при определении предельной концентрации ионов кальция следует принимать равной 190°С.

В отдельных случаях утонение стенок труб по этим причинам может быть равно износу от коррозии или даже превышать его. Поэтому при определении предельной толщины стенки труб пароперегревателей необходимо пользоваться как методикой, изложенной в руководстве по ремонту поверхностей нагрева паровых ротдов, так и методикой РТМ 24.030.49-76, а для ирпари-тельных и водоп,адогреватель.ных поверхностей нагрева — методикой, изложенной в руководстве. •

тическую ошибку в определении предельной амплитуды цикла для принятой базы

Последние, как известно, значительно усиливают коррозионные процессы в металле и могут явиться причиной преждевременного разрушения конструкций. В связи с этим важно установить зависимость между скоростью коррозии и степенью пластической деформации металла. Кроме того, такая зависимость необходима при определении предельной долговечности труб.

В выведенных выражениях, при определении приведенных моментов инерции, учитывались потери в звеньях кинематической

При определении приведенных упруго-инерционных параметров динамической схемы механической системы с простыми зубчатыми передачами коэффициент приведения для элемента k системы принимается равным кинематическому передаточному отношению между элементом k и звеном приведения. Указанное правило сохраняет свою силу и для редукторных систем, содержащих простые зубчатые

Далее остановимся на определении приведенных значений коэффициента рассеяния гзпр. При параллельном соединении упруго-диссипативных элементов (см. рис. 1 1 , а) для перехода к схеме, показанной на рис. 11,6, на основании условия баланса рассеянной энергии можно записать

При определении приведенных к рассматриваемой форме колебаний коэффициентов рассеяния воспользуемся зависимостями (5.61), которые после усреднения могут быть представлены в следующем виде:

При определении приведенных упруго-инерционных параметров динамической схемы механической системы с простыми зубчатыми передачами коэффициент приведения для элемента к системы принимается равным кинематическому передаточному отношению между элементом к и звеном приведения. Указанное правило сохраняет свою силу и для редукторных систем, содержащих простые зубчатые передачи и одноступенчатый планетарный редуктор, если последний представляется в динамической схеме редуцированным графом. Если одноступенчатый планетарный редуктор представляется полным динамическим графом, то коэффициент приведения для элемента к системы будет равен схемному передаточному отношению между элементом к и звеном приведения. Схемное передаточное отношение представляет собой соответствующее кинематическое передаточное отношение, подсчитанное при рассмотрении планетарного одноступенчатого редуктора (представленного полным динамическим графом) как механизма без редукции. Появление схемных передаточных отношений объясняется тем, что полный динамический граф характеризует поведение звеньев планетарного ряда в неприведенных (истинных) крутильных координатах. Иначе говоря, каждый планетарный ряд, представляемый в схеме полным динамическим графом, можно рассматривать как некоторый механизм без редукции, звенья которого (узлы динамического графа) связаны квазиупругими соединениями.

При определении приведенных нагрузок на радиально-упорные подшипники следует пользоваться табл. 18,

3.1.2. При определении приведенных условных упругих напряжений должны учитываться направления и величины нормальных и касательных составляющих напряжений от различных нагрузок (п. 2.3); при этом предварительно выбираются направления осей координат (для.прямоугольной, цилиндрической или сферической системы координат).

В одноцелевых ДОУ при определении приведенных затрат

Вариантный метод заключается в определении приведенных затрат по каждому варианту и сопоставлении полученных значений.

Реализация решений задач динамики с помощью МКЭ возможна на основе формулировки (3.34). Формальное отличие от рассматриваемого выше решения задачи статики [см. (3.941) состоит в определении приведенных инерционных нагрузок системы. Для этого отдельно рассмотрим лишь третье слагаемое в (3.34). Воспользуемся аппроксимацией перемещений в пределах элемента, такой же как (3.96), тогда, выполнив интегрирование в пределах отдельного элемента, получим *

2.2.2. При определении приведенных напряжений различных категорий следует учитывать нагрузки согласно пп. 5.1.3 Норм.