Определяется скоростью

.. Объективный количественный анализ перечисленных параметров сложен, а поэтому в значительной степени определяется развитием комплексных средств неразрушающего контроля, использующих одновременно различные по физической природе методы исследования. Только разные по принципу взаимодействия с веществом методы контроля могут исключить недостатки исследования, взаимно дополнить друг друга и обеспечить получение необходимой информации о качестве изделия. При исследовании отдельных свойств и характеристик изделий выявляется лишь преимущественное положение того или иного метода контроля. В большей степени это зависит от физической сущности метода и возможности его практической реализации в условиях производства. Над созданием новых и совершенствованием существующих методов и средств неразрушающего контроля работает большое количество организаций в СССР и за рубежом. Номенклатура средств неразрушающего контроля достигла 1500 типов при-

Если механизм разрушения определяется развитием трещины от частиц с трещиной, то прочность может быть равна либо напряжению, необходимому для возникновения трещин в частицах, либо напряжению, которое требуется для распространения трещины из карбида в матрицу (т. е. напряжению, которое больше). В работе [47] вычислено растягивающее напряжение 0С, необходимое для того, чтобы трещина в сталях распространялась через карбиды согласно модели скопления дислокаций Котрелла — Петча по формуле

Существенные экспериментальные трудности исследования закономерностей неизотермического циклического деформирования осложняют в значительной степени выбор и экспериментальное обоснование уравнений состояния, пригодных для описания основных особенностей процесса. Во многом прогресс в этом направлении определяется развитием методов и средств испытаний.

Прогресс в совершенствовании и обосновании уравнений, пригодных для описания основных особенностей сопротивления неизотермическому циклическому деформированию и разрушению, во многом определяется развитием экспериментальных методов и средств, позволяющих инструментированно провести соответствующие исследования.

Метод Дельфи, как и большинство методов коллективной экспертизы, не лишен недостатков. Так, данным методом не предусмотрена оценка надежности предсказания даты наступления будущих событий. Будущее состояние науки и техники в значительной мере определяется развитием таких областей, как экономика, социология, политика, поэтому только научный и технический состав экспертов не всегда может дать достаточно достоверные предсказания. В связи с этим в ряде прогностических фирм США были предприняты дальнейшие разработки метода Дельфи, которые не изменяя его основы, направлены на расширение возможностей метода и увеличение эффективности его использования. Предлагаемые усовершенствования метода Дельфи касаются вопросов отбора экспертов, способов

Перспективным методом повышения конструктивной прочности углеродистых и легированных сталей является способ ВТМИЗО [1], включающий горячую деформацию аустенита при высоких температурах и последующий распад в области бейнит-ного превращения. Эффект упрочнения при этом способе обработки определяется развитием трех процессов — деформационным упрочнением аустенита, динамической (протекающей в ходе деформации) и статической рекристаллизацией, которая может протекать: в области температур выше AI при возможных технологических остановках, при охлаждении до температуры изотермического распада, в процессе изотермической выдержки уже переохлажденного аустенита.

Осуществлено моделирование высокотемпературной термомеханической обработки с изотермическим превращением переохлажденного аустенита на модернизированной вакуумной установке ИМАШ-5С-65. Приведены результаты изучения статической рекристаллизации аустенита в высокотемпературной области и переохлажденного до 450° С. Дано объяснение изменения прочности аустенита при осуществлении термомеханической обработки, которое определяется развитием динамической и статической рекристаллизации.

Существенные экспериментальные трудности исследования закономерностей неизотермического циклического деформирования осложняют в значительной степени выбор и экспериментальное обоснование уравнений состояния, пригодных для описания основных особенностей процесса. Во многом прогресс в этом направлении определяется развитием методов и средств испытаний.

Взаимодействие встречных волн разгрузки приводит к появлению в образце исследуемого материала области растягивающих напряжений. Возрастание их до критического уровня, определяемого законом изменения напряжений в плоскости, которая рассматривается, приводит к развитию разрушения. Наиболее вероятным будет разрушение в области более длительного действия растягивающих напряжений, т. е. при низкой интенсивности нагрузки в области пересечения последних характеристик разгрузки С+ и С_ семейств, где наблюдается наиболее раннее появление растягивающих напряжений. При высокой интенсивности волны нагрузки изменение скорости свободной поверхности образца определяется развитием разрушения в области некоторой точки на последней характеристике волны разгрузки С_ (разрушение в этой области приводит к изменению, скорости свободной поверхности, регистрируемой экспериментально) [12]. До начала разрушения волна разгрузки С+ свободно проходит, не искажаясь, к свободной поверхности, снижая ее скорость. Развитие разрушения искажает волну разгрузки при ее прохождении через область разрушения, а появление отколь-ной поверхности отсекает часть волны разгрузки выше характеристики С+, проходящей через точку разрушения на диаграмме (х, t), прекращая снижение скорости поверхности. Снижение уровня растягивающих напряжений в области откольного разрушения приводит к генерированию волны нагрузки, движущейся от поверхности откольного разрушения в обе стороны. Выход этой волны нагрузки (откольного импульса S+) на свободную поверхность повышает ее скорость.

Во второй зоне (на участке от 200 до 350° С) коэффициент трения снижается до 0,25. Значение коэффициента трения на этом участке определяется развитием пластических деформаций с постепенным (по мере повышения температуры) усилением смазывающего действия жидких продуктов деструкции связующего (смолы), входящего в состав материала ФК-16л.

Во второй области (на участке от 200 до 350 °С) коэффициент трения снижается до 0,25; коэффициент трения на этом участке определяется развитием пластических деформаций с постепенным, по мере повышения температуры, усилением смазывающего действия жидких продуктов деструкции связующего (смолы), входящего в состав материала ФК-16Л.

Скорость перемещения луча по детали при сварке — скорость сварки определяется скоростью перемещения или вращения самой детали или скоростью отклонения луча. Механизмы сварочного манипулятора питаются от блока питания системы перемещения

Время сгорания топлив со средним (бурые и каменные угли) и небольшим (тощие угли и антрациты) выходом летучих практически определяется скоростью реакции на поверхности коксового остатка, образующегося после выделения летучих. Сгорание этого остатка обеспечивает и выделение основного количества теплоты.

Первый «зародышевый» процесс, по-видимому, реализуется весьма редко (образование новых зерен из рекристаллизованных энергетически маловероятно). Миграция границ зерен является диффузионным процессом, скорость его определяется скоростью самодиффузин, и поэтому этот процесс имеет преимущественное значение при высокой температуре, значительно выше температуры рекристаллизации.

окисленный слой. При плотной окисной пленке скорость нарастания окалины определяется скоростью диффузии атомов сквозь толщину окалины, что в свою очередь зависит от температуры и строения окисной пленки.

Необходимая скорость охлаждения при закалке определяется скоростью выпадения избыточных фаз из переохлажденного и пересыщенного твердого раствора. Для этой цели строят диаграммы изотермического превращения переохлажденного твердого раствора (С-образные диаграммы), пример которой приведен на рис. 411. Согласно этой диаграмме максимальная скорость превращения наблюдается вблизи 300°С.

Если стадии «б» и «е» в этом сложном процессе окисления металла протекают параллельно и одна из них проходит значительно быстрее другой, то второй стадией можно пренебречь. Все остальные стадии процесса окисления металла, а в некоторых случаях также стадии «б» и «е» (см. § 5) протекают последовательно и взаимосвязаны. Установившаяся суммарная скорость этого сложного процесса, который состоит из нескольких простых последовательных и параллельных стадий, обычно определяется скоростью самой заторможенной последовательной или наиболее быстрой параллельной стадии, или иногда скоростями нескольких стадий, т. е. имеют место различные виды контроля процесса.

Толщина диффузионного слоя в сплаве Ik в диффузионной области процесса, очевидно, будет определяться скоростью диффузии металлов Me и Мt в сплаве. Если принять, что в диффузионной области процесса окисления сплава скорость процесса окисления определяется скоростью диффузии реагентов через слой окалины, а скорость диффузии компонентов сплава через диффузионный слой сплава является подчиненным фактором, то большей относительной скорости диффузии компонента Me в сравнении со скоростью диффузии компонента Mt в сплаве должна отвечать и большая толщина диффузионного слоя 1^. И, наоборот, меньшей относительной скорости компонента Me должна отвечать и меньшая толщина диффузионного слоя.

определяется скоростью диффузии катионов в образующейся пленке продуктов окисления; AS* — изменение энтропии активации (переходного состояния); ДЯ* — теплота (энергия) активации:

термодинамически устойчивым и его окисление прекращается. Если скорость окисления металла определяется скоростью поверхностной реакции (например, взаимодействие Ni с газообразной серой S2 по реакции Ni + V2Sa = NiS), то скорость окисления пропорциональна корню квадратному из величины давления газа. Такая закономерность наблюдается, если газ воздействует на обнаженную поверхность металла, т. е. в отсутствие защитной пленки. Если скорость общей реакции взаимодействия металла с газовой фазой определяется скоростью процесса диффузии в слое образующего продукта коррозии, то зависимость скорости окисления от давления окисляющего газа может быть совершенно иной и разной для разных поверхностных соединений.

Таким образом, в граничном слое Прандтля при наличии в нем градиента концентрации массоперенос осуществляется двумя разными параллельно протекающими путями. Суммарная скорость процесса массопереноса определяется скоростью протекания каждого элементарного процесса переноса. Если, однако,торможение одного из этих параллельных процессов значительно меньше торможения другого, то суммарная скорость массопереноса определяется в основном скоростью этого наименее заторможенного, т. е. быстрого, процесса переноса. Скорость конвективного массопереноса в граничном слое Прандтля снижается по мере уменьшения скорости движения v в нем жидкости (см. рис. 143) и его роль в определении суммарной скорости массопереноса тоже уменьшается, а роль молекулярной диффузии возрастает. Начиная с какого-то расстояния от твердой поверхности 8 молекулярный перенос вещества становится преобладающим по сравнению с конвективным переносом, который преобладает в части слоя Прандтля (Я — 6).

Согласно современной пленочной теории пассивности, скорость коррозии металла в пассивном состоянии не зависит от потенциала полной пассивности Vn п и от потенциала, который положи-тельнее его (см. рис. 210), так как определяется скоростью растворения пассивной пленки, т. е. химическим процессом, а анодный ток расходуется только на образование новых порций окисла, поддерживая толщину его постоянной.