Определении суммарной

В. М. Боришанским при определении сопротивления слоя шаров было обнаружено влияние расположения шаров при одинаковой пористости на гидравлическое сопротивление [27]. Им исследованы две шаровые укладки с т = 0,27 при наличии сквозных каналов через весь шаровой слой тетраоктаэдриче-ской укладки и без них. При наличии сквозных каналов было* обнаружено уменьшение коэффициента гидродинамического* сопротивления слоя на 15 — 20%. Опыты проводились в диапа-

Определение надежности (испытание на удар). Для установления степени надежности материала необходимо определение сопротивления разрушению: вязкому (ор), хрупкому (Тв — ТИ или Г5о) или вязкости разрушения (/Cic). Об определении Kic коротко говорилось ранее, об определении сопротивления разрушению при ударных испытаниях, получивших в особенности за последнее время широкое распространение, скажем немного подробнее. Практически оказалось удобнее разрушать образец ударом при его изгибе и фиксировать место разрушения надрезом).

Изучение процесса разрушения показало односторонность распространенного мнения о сопротивлении отрыву как о постоянной материала и привело к замене схемы одновременного (по всему сечению) разрушения схемой постепенно распространяющейся трещины. Типичным считается развитие трещины из одного или немногих центров. Квазиодновременность разрушения (при определении сопротивления отрыву) рассматривается как частный случай.

Изучение процесса разрушения показало односторонность распространенного мнения о сопротивлении отрыву как о постоянной материала и привело к замене схемы одновременного (по всему сечению) разрушения схемой постепенно распространяющейся трещины. Типичным считается развитие трещины из одного или немногих центров. Квазиодновременность разрушения (при определении сопротивления отрыву) рассматривается как частный случай.

Расчет одиночных протекторных установок заключается в определении: сопротивления цепи протектор — труба; силы тока в цепи протектор — труба; длины участка трубопровода, защищаемого одним протектором; срока службы протектора.

Испытания на твердость заключаются в определении сопротивления металла внедрению стального шарика или алмазной пирамиды (конуса) при различной величине приложенной нагрузки (макротвердость, твердость при малых нагрузках и микротвердость).

Задача об определении сопротивления малоцикловому разрушению при температурах более высоких, чем указанные, когда циклические пластические деформации сочетаются с деформациями ползучести, существенно усложняется. В настоящее время осуществляются интенсивные экспериментальные исследования уравнений состояния и критериев разрушения при длительном циклическом ^нагружении в условиях однородных напряженных состояний при жестком и мягком нагружении. Результаты этих исследований освещены в трудах конференций в Киото (1971), Каунасе (1971), Будапеште (1971), Филадельфии (1973) [1, 3, 6, 7], а также конференций в Лондоне (1963, 1967, 1971), Сан-Франциско (1969), Брайтоне '(1969), Дельфте (1970) и др. Однако несмотря на большой объем экспериментальных работ, пока не удалось разработать общепринятые предложения по кривым длительного циклического деформирования и разрушения; это не позволяет перейти к расчетной оценке напряженных и деформированных состояний в элементах конструкций для определения их прочности и долговечности на стадии образования трещин и тем более на стадии их развития.

Задачи об определении сопротивления трубы или об определении расхода жидкости в зависимости от перепада давления сводятся к отысканию функциональной зависимости \з (Re). Эту функцию

При экспериментальном определении сопротивления металла срезу явление сдвига осложняется изгибом и смятием испытуемого ., материала под ножами

Волокнистое строение стали после горячей обработки приводит к резко выраженной анизотропии свойств, тем большей, чем больше степень деформации. Образцы, вырезанные поперёк волокна, показывают при испытании пониженные механические свойства по сравнению с образцами, вырезанными вдоль волокна. Направление волокна сказывается преимущественно на пластичности и вязкости стали (при определении сопротивления стали разрушению при растяжении можно обнаружить в поперечных образцах также пониженную прочность) [12]. При горячей механической обработке следует стремиться располагать волокно металла параллельно конфигурации детали.

Эти погрешности методики расчета вместе с неправильным учетом влияния загрязнения приводили к тому, что расчет котельного агрегата не обладал достаточной точностью. Опыт пуска и наладки головных образцов котельных агрегатов систематически подтверждал это. Ошибки в расчетах наиболее чувствительно сказывались на температуре перегретого пара и температуре уходящих газов. Перегрев пара и температура уходящих газов, как правило, оказывались выше расчетных значений, в результате чего в процессе наладки приходилось вырезать часть поверхности нагрева перегревателя (иногда в несколько приемов) и допускать работу котельных агрегатов при увеличенной потере тепла с уходящими газами. Нередки были просчеты в определении сопротивления газоходов и мощности тягодутьевых устройств.

Таким образом, в граничном слое Прандтля при наличии в нем градиента концентрации массоперенос осуществляется двумя разными параллельно протекающими путями. Суммарная скорость процесса массопереноса определяется скоростью протекания каждого элементарного процесса переноса. Если, однако,торможение одного из этих параллельных процессов значительно меньше торможения другого, то суммарная скорость массопереноса определяется в основном скоростью этого наименее заторможенного, т. е. быстрого, процесса переноса. Скорость конвективного массопереноса в граничном слое Прандтля снижается по мере уменьшения скорости движения v в нем жидкости (см. рис. 143) и его роль в определении суммарной скорости массопереноса тоже уменьшается, а роль молекулярной диффузии возрастает. Начиная с какого-то расстояния от твердой поверхности 8 молекулярный перенос вещества становится преобладающим по сравнению с конвективным переносом, который преобладает в части слоя Прандтля (Я — 6).

Истинные деформации обладают свойством аддитивности, т. е. можно складывать при определении суммарной деформации, например при дробном деформировании. Если относительная деформация е меньше 0,1, то можно прибли-

ционален потоку массы), для чего при определении суммарной массы дополнительно производится интегрирование во времени.

Существенно, что учет кинетики упругопластического деформирования при расчете усталостных повреждений и эффекта охрупчивания при расчете доли квазистатических повреждений вносит значительную поправку (до 30 %) при определении суммарной доли повреждений, а следовательно, значительно повышает точность при определении малоцикловой долговечности."

Формула (18') применяется, например, при определении суммарной погрешности метода измерения, если известны составляющие погрешности этого метода.

При определении суммарной погрешности 1° .'тода измерения по отдельным составляющим пользуются правилами суммирования случай-вь х погрешностей *.

Систематические и случайные погрешности приводят к тому, что действительные размеры деталей станут переменными, т. е. будет иметь место рассеивание размеров. Суммарную погрешность обработки определяют расчетным или статистическим методом. Наиболее широко применяется статистический, основанный на определении суммарной погрешности путем измерения обработанных деталей и анализа результатов измерения методом математической статистики.

Последняя формула применяется, например, при определении суммарной погрешности метода измерения, если известны составляющие погрешности этого метода.

в деталях типа дисков. На практике в большинстве случаев встречаются цилиндрические детали с самым различным отношением длины, к диаметру. Поэтому установление теоретико-вероятностных характеристик погрешностей размеров и формы для деталей с любым соотношением диаметра и длины дало бы возможность решить задачу правильного учета отклонений формы при определении суммарной погрешности в поперечном и продольном сечениях цилиндрических деталей.

При определении суммарной пропускной способности всех предохранительных клапанов, устанавливаемых на котле, должны выполняться следующие условия:

Эти особенности получения размеров учитывают при определении элементарных погрешностей установки заготовок для обработки, наладки технологических систем и т. п., а также при определении суммарной погрешности обработки.