Определении требуемого

Полученное решение дает возможность определить величину перегрева T! - ?il =l в конце жидкостного участка, используемую в качестве одного из граничных условий при определении температурного состояния области испарения.

Метод конечных элементов основан на определении температурного поля путем приближенного решения соответствующей вариационной задачи. Для формулировки этой задачи напомним понятие функционала. Оператор / [/ (х)] называется функционалом, заданным на некотором множестве функций, если каждой функции / (х) из этого множества по некоторому правилу ставится в соответствие числовое значение / [/ (х)]. Иными словами, функционал является как бы «функцией от функции». В практических приложениях обычно встречаются функционалы, заданные в виде некоторых интегралов, в подынтегральные выражения которых входят функции / (х).

При определении температурного интервала деформирования стали необходимо учитывать скорость деформации, выражающуюся формулой

При определении температурного коэфициента (величины изменения единицы магнитного потока при изменении температуры на 1°) необходимо устранить все необратимые изменения магнитного потока. Для этого магнит

Когда проводятся опыты по определению коэффициентов теплоотдачи при условии, что <7ст — const, к среднемассовой температуре жидкости, вычисленной по уравнению (5.42), необходимо прибавить величину 6^, найденную по уравнению (5.47). Погрешность в определении температурного напора на участке тепловой стабилизации составляет величину порядка 6^. Если обо-

На рис. 4-7 изображен другой вариант температурной вставки ВТИ (4-2]. В этой вставке утолщение стенки в зоне сверления выполнено за счет уменьшения внутреннего диаметра трубы. Такая конструкция воспроизводит идентичные условия работы вставки и трубы поверхности нагрева со стороны топочных газов. Однако за счет сужения потока изменяются гидравлический режим трубы и условия ее внутреннего охлаждения. Вставки этого типа можно рекомендовать к применению в тех случаях, когда решающим в определении температурного режима является радиационный теплообмен.

Так как в системе многоэкранной изоляции температуры экранов различны, то при использовании в качестве экранов материала с резко выраженной зависимостью s=f(T) ошибка в определении температурного поля может быть значительной. В связи с этим появилась необходимость учитывать в расчетах изменение степени черноты экранов от температуры.

сти может быть получена при применении треугольных сеток. Ш. Е. Микеладзе [Л. 43], используя ряд Тейлора,. показал, что степень точности квадратных сеток при их большей простоте может быть получена такой же, как для треугольных сеток, т. е. соответствующей Ах4. При определении температурного поля в элементах конструкции приходится решать уравнение теплопроводности с различными краевыми условиями. В наиболее простой форме уравнение теплопроводности записывается в виде

Зависимость (2-21) является основной при определении температурного поля в стенке цилиндра методом численного интегрирования. Из выражения (2-21) сле-

Определение температуры поверхностей цилиндра. Расчетные зависимости (2-21), (2-23) и (2-24) позволяют определять значения температуры во всех внутренних точках стенки цилиндра. При определении температурного поля в стенке необходимо уметь определять температуру не только внутренних точек, но и температуру на поверхностях цилиндра. Для определения температуры на поверхностях цилиндра используем граничные условия (2-12), (2-13), (2-16). Эти уравнения однотипны. Вывод расчетной формулы покажем на зависимости (2-12), в которой 4—46149

Коэффициент растечки тепла в трубах ошипованного экрана. При определении температурного поля в ошипованной трубе мы обычно исходим из двух надежно определяемых величин: температуры пароводяной смеси и плотности теплового потока (или температуры факела). Для определения наиболее опасной внешней температуры стенки трубы под шипом необходимо знать коэффициент растечки тепла в стенке трубы.

Если о^[а], элемент конструкции удовлетворяет требованиям прочности. При решении обратной задачи, т. е. при определении требуемого поперечного сечения элемента, расчет ведут, исходя из величины осевого усилия, по выражению »

четырехзвенного кулисного механизма, а на рис. 3.19, в — пример применения кулисного механизма в машине. Размеры длины звеньев записывают в долях от длины кривошипа через коэффициенты >„;,, X,., Х.6 относительной длины звеньев: Хз = /з//, К,,-=с/1\, л.б = /б//. При определении требуемого положения звена учитывают его ориентацию относительно осей координат с помощью вектора, связанного с рассматриваемым звеном. Такой вектор связывают с характерными точками на звене: с осью звена, проходящей через оси его шарниров (например, на рис. 3.19: 1\ = А13, /.) = ?>/:, 7В = = AD), или с направляющими элементами в поступательных кинематических парах (например, на рис. 3.19 e_l_pp; /slIPP).

четырехзвенного кулисного механизма, а на рис. 3.19, в — пример применения кулисного механизма в машине. Размеры длины звеньев записывают в долях от длины кривошипа через коэффициенты К'Л, Ке, Х6 относительной длины звеньев: Кз = 1з/1\, Ъе = е/1\, А,в = /б//ь При определении требуемого положения звена учитывают его ориентацию относительно осей координат с помощью вектора, связанного с рассматриваемым звеном. Такой вектор связывают с характерными точками на звене: с осью звена, проходящеи_через оси его шарниров (например, на рис. 3.19: l\=~AB, 13 = DE, /6 = = AD), или с направляющими элементами в поступательных кинематических парах (например, на рис. 3.19 е_1_рр; /6!РР).

Расчет клиноременных передач лишь по форме отличается от предыдущего и состоит в определении требуемого числа ремней z по выбранному профилю сечения

Основная задача расчета состоит в определении требуемого натяга и соответствующей ему посадки (ГОСТ 25347-82) для передачи сдвигающей нагрузки от вращающего момента или осевой силы.

Расчёт соответствующего заданным условиям подшипника и определение номера стандартного подшипника заключаются в определении требуемого коэфициента работоспособности С по формулам:

Наладка подовой горелки (см. рис. 22) заключается в определении требуемого давления газа для работы котла при номинальной нагрузке при условии, чтобы потери тепла с химическим недожогом газа отсутствовали или имели небольшую величину (менее 1%), а коэффициент избытка воздуха в топке котла не превышал 1,25.

При определении требуемого контактного давления в зависимости от давления в системе рекомедуются также соотношения, приведенные в табл. 195.

3. В районах с повышенной относительной влажностью наружного воздуха допускается при естественной вентиляции зданий и сооружений принимать, при определении требуемого воздухообмена, для теплого периода года (расчетные параметры А) относительную влажность воздуха в рабочей зоне на 10% выше, установленной в таблице для допустимых параметров воздушной среды.

При определении требуемого количества бактерицидной

При определении требуемого количества бактерицидной энергии необходимо учитывать ее поглощение при прохождении потока лучей через слой воды. Интенсивность потока лучистой энергии в толще поглощающего оптически однородного вещества (в мкВт/см2) изменяется по закону Ламберта—Бу-гера