Определению критической

Рис. 26.31. К определению координат профиля кулачка кулачкового механизма с поступательно движущимся толкателем

Рис. 26.33. К определению координат профиля кулачка кулачкового механизма с вксцентрично поставленным толкателем

определению координат цен-я кулачка для кулучконогс ме-ijMa с коромыслом

Задача о положениях некоторой точки Q звена п сводится к определению координат этой точки х0, y0, z0 в неподвижной системе S0, связанной со стойкой, по известным координатам хп, уп, zn этой точки в подвижной системе Sn. Для этого осуществляем последовательный переход от системы Sn к системе S0 согласно матричному уравнению (3.26). После перемножения матриц получают искомые зависимости между коор-динатами точки Q:

Однако могут быть случаи, когда для достижения меньшей сложности программирования становится оправданным назначение относительной координатной системы заготовки, не удовлетворяющей этому условию, например обрабатываемая деталь — один из участков поверхности штампа (рис. 15.7), где показано направление строчек обхода инструментом вдоль оси X относительной системы координат (см. рис. 15.7, а), вдоль оси Y (см. рис. 15.7, б). Объем программирования (расчетов по определению координат точек, задающих контур) значительно меньше при движении вдоль оси Y, так как на большем своем пути инструмент совершает прямолинейные перемещения, в то время как при движении вдоль оси X инструмент проходит длинный криволинейный путь.

Определение местоположения дефекта для компактных (точечных) дефектов, размеры которых значительно меньше ширины поля преобразователя, сводится к поиску положения преобразователя, соответствующего максимуму эхосигнала и определению координат дефекта, как изложено в п. 2.4.4. Дефекты, размеры которых

минимального значения — увеличивается. Это очень мешает определению координат и размеров дефектов (как по амплитудному признаку, так и по перемещению преобразователя).

Оценку погрешности измерения расстояния выполним как применительно к измерению толщины, так и применительно к определению координат дефектов (см. п. 2.4.4). Относительная погрешность ДЛ//1=Дс/с+А^-

Рис. 26.81. К определению координат профиля кулачка кулачкового механизма с поступательно движущимся толкателем

Рис. 26.33. К определению координат КоОрДИНЭТЫ ДеЙСТВИТеЛЬНОГО

Ркс. 26.36. К определению координат центрового профиля кулачка для кулачкового механизма с коромколом

Вводя коэффициент 1,5, мы приближаемся к действительному определению критической скорости закалки. Определяемая таким образом критическая скорость закалки будет равна

§ 2. Определение Впервые задача по определению критической критической силы, силы была решена Л. Эйлером, и полученная Формула Эйлера формула для определения Ркр носит его имя. Рассмотрим прямолинейный стержень, шар-нирно закрепленный на концах и нагруженный центрально приложенной сжимающей -силой (рис. 176). Допустим, что величина этой силы достигла некоторого критического значения Р = jPKp и стержень слегка изогнулся. Предположим, что потеря устойчивости происходит при напряжениях, не превышающих предела пропорциональности (стпц) материала стержня. Выделим из бруса элемент длиною dx по нейтральному слою, как показано на рис. 176. После искривления оси стержня его сечения взаимно развернутся на угол <Ю. Выражая радиус кривизны оси стержня через р,

Расчет валов с учетом колебаний. Оценка соответствия принятой жесткости вала также производится упругими колебаниями. Эта проверка сводится к определению критической частоты вращения вала, т. е. такой частоты вращения, при которой наступает резонанс. Явление резонанса наступает при условии совпадения собственных колебаний упругого вала с периодом действующей силы. Необходимо принять такие конструктивные формы вала, при которых исключалось бы явление резонанса.

где N Э> !)• Назначая 6 = 0, приходим к обычному определению критической силы. Если предположить, что в малой окрестности мнимой оси корень А! перемещается по прямой, то критическое значение г6 можно определить по формуле г = г° + Дг , в которой Дг удовлетворяет условию (см. рис. 18.99,6)

Рис. 18.103. Консольный стержень, сжатый тангенциальной силой: а) схема; б) к определению критической нагрузки.

Первые теоретические решения задачи по определению критической нагрузки для сжатой в осевом направлении тонкостенной цилиндрической оболочки (рис. 6.20, а) были даны Лорен-црм и С. П. Тимошенко в начале века. Они считали, что оболочка имеет идеально правильную цилиндрическую форму, а ее начальное напряженное состояние является безмоментным и однородным, и определяли наименьшую нагрузку, при которой наряду с начальным безмоментным состоянием появлялись смежные изгибные состояния равновесия оболочки. Такую постановку задачи устойчивости оболочек называют классической.

Поскольку расчетные рекомендации по определению критической плотности теплового потока имеют определенную точность и основаны главным образом на экспериментальных данных, имеющих статистический разброс, то допустимые значения <7!;р должны быть взяты с учетом этого разброса:

зсемся к определению критической величины входного давления рц., которую найдем из (162) при Mz = 1:

Рис. 3.3. К определению критической толщины слоя термоизоляции

Вводя коэффициент 1,5, мы приближаемся к действительному определению критической скорости закалки. Определяемая таким образом критическая скорость закалки будет равна

Раскрытие функциональной зависимости по определению критической протяженности базы и представление ее (зависимости) в яв-