Определению предельных

Рис. 13.28. К определению положения общего центра масс

Рис. 13.44. К определению положения корректирующей массы при уравновешивании ротора: а) положение пектора центробежной силы при первом испытании; б) векторная диаграмма действующих сил после установки корректирующей массы; в) векторная диаграмма действующих сил при третьем испытании о корректирующей массой

Время отсчитывается по часам того или иного типа. Если применяются обычные часы, то отсчет сводится к определению положения стрелок часов в то мгновение, когда выбранная точка движущегося тела занимает определенное положение. Другими словами, должна быть установлена одновременность двух событий: прохождения какой-то точки тела мимо определенного деления линейки и прохождения стрелки через определенное деление циферблата часов. Если для отсчета времени применяются, например, кварцевые часы, то отсчет времени также сводится к определению одновременности двух событий: прохождения точки тела мимо определенного деления линейки и прихода одного определенного электрического импульса. Тело отсчета, опирающаяся на него система координат и инструменты, служащие для измерения времени, вместе образуют так называемую «пространственно-временную систему отсчета». Для краткости ее называют просто системой отсчета или системой координат.

Итак, задача нахождения центра тяжести тела сводится к определению положения центра параллельных сил.

радиуса.-/?. Неограниченно измельчая разбиение сектора ОАВ, сведем нахождение его центра тяжести к определению положения

Рис. 1.3. К определению положения тела в пространстве

4°. Пусть задана группа II класса с тремя вращательными парами В, С и D (группа первого вида). По предыдущему положения точек В и D известны, ибо звенья 2 и 3 концевыми элементами звеньев В и D входят в кинематические пары со звеньями 1 и 4 основного механизма, и, следовательно, задача сводится к определению положения точки С (рис. 4.10). Для определения положения точки С поступаем следующим образом. Разъединяем шарнир в точке С и рассматриваем возможное движение этой точки. Так как точка В занимает вполне определенное положение, то точка С, находящаяся на постоянном расстоянии ВС от точки В, может описать только окружность Я — Я радиуса ВС. Точно так же вследствие постоянства расстояния DC точка С может описать вокруг точки D только окружность rj—ц радиуса DC. Таким образом, геометрическим местом возможных положений точки С являются две дуги окружностей Я — Я и г) — г. Точки пересечения этих окружностей и дадут истинное положение точки С. Так как две окружности в общем случае пересекаются в двух точках, то мы получаем две точки С" и С". Выбор точки, дающей истинное положение, можно сделать, пользуясь условием последовательности положений точки С (непрерывности траектории) при движении всего механизма. Если окружности Я — Я иг] — т) не будут иметь точек пересечения, то это укажет, что при заданных размерах звеньев группа не может быть присоединена в данном положении к основному, а если она все же будет присоединена в другом положении, то механизм с такой группой не сможет занять рассматриваемого положения.

Рис. 13.28. К определению положения общего центра масс

РИС. 13.44. К определению положения корректирую-щей массы при уравновешивании ротора; а) ПОЛОЖв-ние вектора центробежной силы при первом испытании; 6) векторная диаграмма действующих сил после установки корректирующей массы; в) векторная диаграмма действующих сил при третьем испытании о корректирующей массой

ниях механизма должно выполняться неравенство у > ymin- Обычно эта задача сводится к определению положения оси вращения кулачка при заданном положении толкателя.

Процесс измерения большинства физических величин состоит в определении численного соотношения между измеряемой величиной и некоторым ее значением, условно принятым за единицу. Однако температура не обладает аддитивными свойствами, так как при разных ее значениях тела могут иметь различные энергетические состояния и различные физические свойства. Поэтому процесс измерения температуры подобен процессу ком-парирования по данной шкале и определению положения на -ней уровня измеряемой температуры.

Расчет деталей в условиях статического нагружения сводится к определению предельных нагрузок (по разрушению, по перемещениям или по деформациям) и к вычислению запаса прочности:

Такие испытания были предложены В. А. Ларичевым, выполняются на ряде электростанций Советского Союза, начиная с 1954 г., и наряду с другими способами испытаний позволили накопить богатые экспериментальные данные, послужившие основой для разработки нормативных материалов по методике коррозионных испытаний, определению предельных температур и разработке методики учета коррозионных потерь труб поверхностей нагрева.

Технико-экономические расчеты по определению предельных значений плотности орошения не производились, но, по-видимому, значения Hw > 25—30 ма/м2- ч, что соответствует соотношениям W : Gc.r> 5-^6 кг/кг, принимать не следует.

Расчет деталей в условиях статического нагружения сводится к определению предельных нагрузок (по разрушению, по перемещениям или по деформациям) и к вычислению запаса прочности.

Рис. 1-4. К определению предельных размеров -Ь„.м воздушных пузырей в псевдоожиженных слоях частиц диаметром d [Л. 430]. Числа на кривых — разность плотностей твердых частиц и воздуха, кг/см3.

Дальйёйшйе исследования по определению предельных или до'пуЙШмшх значений изучаемых параметров могут производиться следующим образом. Найденные значения а,-, сгг, pi (i = 1,2,...

Разрушение большого числа конструкционных пластичных сталей (малоуглеродистые и низколегированные); широко применяемых в машиностроении, сопровождается образованием местных или обших уп-ругопластических деформаций по. всему разрушаемому сечению. Расчетное определение величин разрушающих нагрузок при этом на основе соответствующих уравнений линейной механики разрушения оказывается невозможным, даже с учетом поправок на размеры зон пластических деформаций. Более удовлетворительные результаты получают при использовании деформационных критериев разрушения, в частности критического раскрытия трещин. Однако такой подход к определению предельных эксплуатационных нагрузок оказывается недостаточным. Экспериментально определяемое на лабораторных образцах критическое раскрытие трещин существенно зависит от абсолютных размеров сечений, температур, скоростей и способов нагружения и т.д. Поэтому в связи -с этим расчет прочности в хрупких состояниях должен проводиться с привлечением дополнительных критериев, к

- определения предельного состояния производятся упругопластические (при необходимости) расчеты напряженно-деформированных состояний, расчеты по обеспечению проектных ресурсных параметров для всех режимов с определением опасных зон, а также расчеты по определению предельных состояний. Модели оснащаются результатами экспериментальных исследований материалов (скалярные функции, параметры трещино-стойкости и т.д.);

Расчет балок по предельным нагрузкам при поперечном изгибе несложен, потому что условие возникновения течения в балке (условие образования пластического шарнира) определяется значением одного единственного внутреннего силового фактора — изгибающего момента. Так же просто подсчитать предельные нагрузки и в стержневых системах, отдельные стержни которых работают только на растяжение или сжатие. Для пластин и особенно для оболочек вся техника вычисления предельных нагрузок существенно усложняется, поскольку условие течения в них определяется комбинацией значений нескольких внутренних силовых факторов. Но сам подход к определению предельных нагрузок и сущность статического и кинематического методов остаются теми же.

Впервые попытка применить методы теории обобщенных переменных к решению задач в области температурной прочности малотеплопроводных конструкций из неметаллических материалов и, в частности, к определению предельных нагрузок в случае одностороннего нестационарного нагрева тонкостенных цилиндрических оболочек из стеклопластика была сделана Л. Г. Белозеровым и Н. А. Малаховым в 1964 г. С этой целью была проведена серия испытаний, при которых на моделях оболочек устанавливались зависимости предельных нагрузок от критериев теплового подобия, характеризующих тепловые граничные условия на наружной те-пловоспринимающей поверхности. С помощью этих зависимостей определялась несущая способность оболочек при других подобных режимах нагрева. Этот же подход был затем использован авторами работы [73] при исследовании закономерностей разупрочнения стеклопластиковых образцов при нестационарном нагреве.

При плоском и объемном состоянии предельное состояние наступает от действия двух или трех главных напряжений, число различных комбинаций которых бесконечно. Поэтому и число опытов по определению предельных состояний, соответствующих этим комбинациям главных напряжений бесконечно.