Определим параметры

Для решения системы уравнений (154) и (155) определим отношение толщины слоев Л2//г1 как функцию толщины одного из слоев. Обозначим hjh^ = г, тогда

Отсюда определим отношение alb:

Установим закон передачи движения в плоском шарнирном четырехзвенном механизме (рис. ПО), т. е. определим отношение между абсолютными угловыми скоростями со4 и со2 кривошипных

Воспользовавшись приведенными выше теоретическими решениями для малых частиц, определим отношение

Примем также, что отдаваемая в помещение тепловая мощность Qr составляет 5 кВт, а подводимая к компрессору N=2 кВт. Тогда по энергетическому балансу тепловая мощность Q0.c, отбираемая от окружающей среды, составит 5—2 = 3 кВт. Пользуясь этими данными, можно легко рассчитать все энергетические характеристики теплового насоса. Чтобы закончить рассмотрение баланса, характеризующего систему с позиций первого начала термодинамики, определим отношение полученной теплоты Qr к затраченной электрической работе. Эта величина, называемая тепловым или отопительным коэффициентом, здесь имеет значение [х=5/2 = 2,5. Сле-

Для оценки влияния взаимного расположения неуравновешенных сил и сил их компенсирующих на деформацию ротора определим отношение прогиба ротора в среднем сечении пролета, вызванных действием каждой из этих сил.

Определим отношение прогибов, полученных по формулам (32) и (33),

определим отношение — ; — s — при определенных ранее рас-

Используя уравнения (11-5) и (11-6), определим отношение Q'/Qp, характеризующее эффективность экранирования:

Определим отношение моментов насосного и турбинного колес к их соответствующим значениям на расчетном режиме. Момент турбинного колеса на расчетном режиме

2. Определим отношение объема инертного газа к объему горючего газа (по группам) :

Определим параметры сферической эвольвенты в точке М. Из сферического треугольника BMOt имеем

Решая системы уравнений (1.3.70) и (1.3.79), определим параметры Amnpi, ...,?>тпрг,атакже АЛт71,)г ..... ДО тпрг, следовательно, и компоненты корректирующего тензора как при нагрузке, так и при разгрузке. Однако для реализации решения необходимо иметь диаграммы at -i- BI и T; -f- 7ь а также механические характеристики G, v, (д,, А функции сдвиговой R (t, т) и объемной ^1(^, т) ползучести материала.

Осевая составляющая главного вектора воспринимается двигателем или иным источником вращения и порождает неравномерность вращения ротора. Перпендикулярная оси составляющая воспринимается опорами вала ротора. Если неуравновешен главный момент сил инерции ротора, а главный вектор равен нулю, то такая неуравновешенность ротора и будет моментной. Если система неуравновешенных сил инерции приводится к главному вектору и главному моменту, то неуравновешенность называют динамической, а устранение динамической неуравновешенности сил инерции называют полным их уравновешиванием, которое может быть осуществлено применением двух противовесов, размещенных в разных плоскостях и имеющих угловое относительное смещение в направлении вращения ротора. Определим параметры противовесов в этом случае. Обозначим mi и тг — массы противовесов; Г - орт оси вращения (рис. 5.9); Р1 и Р2 - силы инерции противовесов; d - расстояние между плоскостями I и II размещения центров противовесов (эти плоскости в соответствии с ГОСТ 22061 — 76

Определим параметры прямила Чебышева, используемого в самозаписывающем приборе. Механизм Чебышева представляет

Вынужденные колебания Ч Сохраняя форму решения (6.68), определим параметры А0, Л/, В,- на основе дифференциального уравнения (6.71), полученного выше с помощью метода гармонической линеаризации. Так же как и в п. 28, уравняем свободные члены и коэффициенты при cos /со/ и sin /со/:

Рассчитаем параметры потока равновесного, кинетиче ского и замороженного течений N2O4 при одинаковых зна~ чениях Ljp, LTCXH- В качестве значений Цр, Ь?1ха можно взять соответственно величины, рассчитанные на основании h — s-диаграммы. При этом подходе определим параметры потока равновесного, кинетического и замороженного течений четырехокиси азота, соответствующие равновесным значениям L?J и Щхн. При расчете параметров кинетиче" ского потока необходимо обеспечить равенство времен пре~ бывания газа в модельном канале и ступени. Это требование может быть выполнено в результате изменения удельного расхода газа через модельный канал.

Вычислив коэффициенты р„, рь. . ., р5> по формулам (17) определим параметры механизма.

В уравнении (11.49) представляет интерес определение третьего слагаемого. Определим параметры, входящие в это слагаемое.

Определим параметры пара следующего отбора на П4:

Пример 11.3. Определим параметры пара в камере регулирующей ступени турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ при номинальном расходе пара G0 = 980 т/ч и при режиме открытых четырех клапанов, подводящих пар к левой верхней и правой нижней сопловым коробкам (см. рис. 11.8) при расходе пара 200 т/ч. (Заметим, что здесь мы не рассматриваем, как этот режим осуществить.) Примем, что вследствие дросселирования в стопорном клапане параметры пара перед регулирующими клапанами равны:

Определим параметры уравнения (4.28) на основе анализа ис-•пытаний на кручение 12 образцов (по три образца в каждом из режимов нагружения 1—4, указанных в табл. 4.2).