Определим зависимость

Определим температуру газов па выходе из воздухоподогревателя.

Определим температуру нагрева и охлаждения при тепловой сборке.

Используя значения энергий Гиббса для первой и второй реакций, определим температуру, при которой оба процесса будут в равновесии:

Аналогичными вычислениями определим температуру рабочей жидкости в течение двух часов после начала работы. При достижении температуры 70°С полагаем, что произойдет автоматическое включение теплообменника. Площадь теплоизлуча-ющих поверхностей увеличится, что исключит перегрев гидросистемы. По результатам расчета строим график в координатах 1ж-т (рис. 98). Если допустить, что коэффициент теплоотдачи не меняется, то можно построить график 1ж-т, приняв за начальную температуру — 40°С. Построенный расчетным путем график 1ж-т позволяет судить о тепловом режиме гидропривода.

Аналогичными вычислениями .определим, температуру рабочей жидкости в течение двух часов после начала работы. При достижении температуры 70°С полагаем, что произойдет автоматическое выключение теплообменника. Площадь теплоизлучающих поверхностей увеличится, что исключит перегрев гидросистемы. По результатам расчета строим график в координатах 1ж-т (рис. 102). Если предположить, что коэффициент теплоотдачи не меняется, то можно построить график 1ж-т , приняв за начальную температуру -40°С. Построенный расчетным путем график 1ж-т позволяет судить о тепловом режиме гидропривода одноковшового экскаватора.

Прежде чем определить время нагрева образцов различной толщины до определенной температуры, принятой при испытаниях путем обдува воздухом, определим температуру нагревателя при установившемся режиме испытаний и время, необходимое для нагрева воздуха до температуры, принятой при испытаниях. Количество тепла, отдаваемое нагревателем воздуху за время dt,

Определим температуру нагрева для относительной продолжительности включения 40 и 60%. При ПВ = 40% симплекс К0 = TTR~ = 1. при ЯВ = 60%

Определим температуру нагрева и охлаждения при тепловой сборке.

Определим температуру коксования Г* как температуру, при которой доля газообразных продуктов разложения h (у, т) составит половину своего максимального значения Г. Можно установить наглядную зависимость этой температуры от заданных кинетических констант и времени (табл. 9-1). Здесь tv,g — время установления постоянной скорости перемещения поверхности разрушения однородного стеклообразного материала.

1. Коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей стенки одинаковы, т. е. ах = а2 = а. Определим температуру стенки. Подставив в уравнение (64) значение хг= -^-, найдем

2. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности значительно больше, чем наружной поверхности стенки, т. е. а2 > аа (соответствует условию работы корпуса быстроходного механизма). Определим температуру стенки. После подстановки в уравнение (64) хг = 6 и некоторых преобразований найдем

Структурный анализ. Пользуясь формулой (8), определим зависимость экономического эффекта от долговечности, отдачи и эксплуатационных расходов.

Длительность пребывания металла выше некоторой температуры Т выражается на рис. 7.8 отрезком tn Определим зависимость t» от параметров режима сварки для двух случаев: наплавки на массивное тело и однопроходной сварки встык.

Из уравнений (7.36) и (7.36) определим зависимость обобщенных скоростей от квазискоростей пк. Очевидно, что это можно сделать в том случае, если определитель системы уравнений (7.35) и (7.36) отличен от нуля:

Определим зависимость между приложенными к вращающемуся телу силами и сообщаемым ему угловым ускорением е (рис. 138).

Кулисный механизм. На рис. 16.5 показана схема механизма. При вращении ведущего кривошипа / камень кулисы 2 перемещается по направляющим кулисы 3, которая получает качательное движение вокруг центра С. Заданы размеры звеньев механизма г = О A, d и закон движения ведущего звена сох = const. Установим зависимость движения кулисы a (t) от заданного движения кривошипа ф (t). Определим зависимость угла а от угла ф. Из

Примем Л4д = А10 — bco; Mc==ai + ^isinc/; .7* = const; ti=0; tk — t', o); = 0; coft = co и определим зависимость u>(t).

Определим зависимость положения точки В ползуна от угла Ф поворота кривошипа.

Теперь определим зависимость tyt от времени. Напишем уравнение, определяющее изменение радиуса R пор:

Предварительно определим зависимость показателя F от надежности каждого из элементов системы. Разделим все множество из 2" состояний системы на два подмножества: подмножество с состояниями системы, при которых для некоторого фиксированного i-го элемента Sf = 1, и подмножество с состояниями системы, при которых S,- = 0. Нетрудно, используя выражение (5.19), привести (5.18) к виду

Определим зависимость времени задержки речевых сообщений и сообщений данных от интенсивности входящего потока А"ь длины пакета информационного сообщения Х2, структуры входящего потока Хл. Рассмотрим полный факторный эксперимент, проведем два параллельных опыта (исходные данные представлены в табл. 1 и табл. 2) .

Определим зависимость между максимальными значениями обоих видов давлений.