Определить эффективные

Задача 4. Определить эффективный потенциал иони-еации, если температура столба дуги равна 12026 и 13010 К.

Задача 4.17. Определить эффективный кпд ГТУ, если степень повышения давления в компрессоре Я= 3,9, температура всасыва-

Задача 4.19. Определить эффективный кпд ГТУ (рис. 4.2), работающий со сгоранием топлива при постоянном давлении с регенерацией теплоты, если степень повышения давления в компрессоре Я = 5, температура всасываемого воздуха в компрессор

Задача 4.20. Определить эффективный кпд, эффективную и внутреннюю мощность ГТУ с двухступенчатым сжатием и регенерацией (рис. 4.3), если температура всасываемого воздуха в компрессор низкого давления f3 = 17°C, температура воздуха после охладителя 2 /'3 = 20°С, температура газа на выходе из камеры сгорания 5 /i = 800°С, степени повышения давления в компрессоре низкого давления 1 и компрессоре высокого давления

Задача 5.28. Определить эффективный кпд шестицилиндрового четырехтактного карбюраторного двигателя, если среднее эффективное давление /?с = 6,2'105 Па, низшая теплота сгорания топлива Q? = 44 000 кДж/кг, диаметр цилиндра D — 0,092 м, ход поршня 5=0,082 м, средняя скорость поршня ст=8,2 м/с и расход топлива 5=4,4 10~3 кг/с.

Задача 6.19. Компрессор всасывает воздух при давлении pl = 1 • Ю5 Па и температуре /, = 20°С и сжимает его изотермически до давления р2 — 10' Ю5 Па. Определить эффективный изотермический кпд компрессора, если эффективная мощность привода компрессора Ne=51,6 кВт и массовая подача компрессора М=0,2 кг/с.

Зная эффективную мощность и часовой расход топлива, можно определить эффективный удельный расход топлива (при условии, что Мт выражено в кг/ч) :

Если требуется определить теплопередачу только через прослойку, то расчет по (6-19) и (6-20) дает конечный результат. Но если прослойка является лишь частью сложной стенки, то, чтобы иметь возможность произвести расчет теплопередачи по формулам для многослойной стенки, необходимо определить эффективный коэффициент теплопроводности Яэфф прослойки с учетом передачи тепла путем излучения. Для плоских прослоек он определяется по формуле

чтобы иметь возможность произвести расчет по формулам для многослойной стенки, необходимо определить эффективный коэффициент теплопроводности Х9фф прослойки с учетом передачи теплоты путем излучения. Для плоских прослоек он определяется по формуле

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повышает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Dt, или безразмерный коэффициент К3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке.

На основании данных рис. 2-18 по формуле (2-3) можно определить эффективный к. п. д. газопаровой установки в целом т]6 ц^.

между отверстиями тубуса и коллиматора —• рис. 5.17, а). При этом оказывается возможным определить эффективный диаметр камеры путем измерения расстояний между линиями двух пар, симметричных около отверстия тубуса и отверстия коллиматора (А и В). Для определения углов 8 (при 9>-45°) измеряется расстояние X.

Таким образом в случае плоской деформации процедура усреднения компонент жесткости слоев композиционного материала с абсолютной точностью позволяет определить эффективные жесткости Qfj (i, / = 1,2) в плоскости лишь для косоугольной равновесной структуры материала. Отметим также, что эти компоненты равны соответственно компонентам жесткости слоя, определенным при повороте системы осей упругой симметрии слоя на угол 6 вокруг оси 3. Однако технические упругие константы — модуль Юнга и коэффициент Пуассона — композиционного материала и отдельного слоя имеют различия, так как отличаются их компоненты податливости, полученные обращением матриц различных порядков. В плоской задаче для равновесного косоугольного армированного композиционного материала обращается матрица жесткости второго порядка, соответствующая ортотропному материалу, а для отдельного слоя, повернутого на угол 6, обращается матрица жесткости (при 8з = 0) третьего порядка, соответствующая моноклинной симметрии материала.

Модель деформирования материала 4D. Описание деформируемости основывается на модели, предложенной в работе [21 ]. На примере углерод-углеродного материала Sepcarb-4D установлено, что наряду с анизотропией его упругих свойств существенно проявление нелинейности в главных направлениях упругости. На начальном этапе нагружения — до предела текучести — поведение материала описывается линейной моделью, позволяющей определить эффективные константы материала в соответствующих направлениях. Но уже при деформациях порядка 0,1 % поведение материала при сжатии в главном направлении упругости и кручении нелинейно и может быть описано типовой упруго-

воря, можно рассмотреть бесконечно малый слоистый элемент dxdyh, где h — толщина слоистого тела, и вывести соотношения между силами и моментами, отнесенными к единице длины, с одной стороны, и геометрическими характеристиками — деформациями срединной плоскости и кривизнами — с другой. Таким способом можно определить эффективные модули слоистого материала, которые (в отличие от эффективных модулей слоя) чадают определяющие соотношения в каждой «точке» (х,у)

Рассмотрим теперь случай; когда неоднородная среда в дополнение к «нагрузкам» а* и (<та)* испытывает равномерное повышение температуры Т, и попытаемся определить эффективные коэффициенты теплового расширения. Пусть локальные коэффициенты теплового расширения обозначаются через а* = = а*(); заметим, что в анизотропном материале наиболее общего вида изменение температуры вызывает появление всех шести компонент тензора деформаций. Таким образом, при равномерном изменении температуры Т однородное анизотропное тело при отсутствии поверхностных нагрузок находится в деформированном состоянии EJ = а,гТ. Обозначим эти деформации «свободного расширения» ') через е{, так что

Таким образом в случае плоской деформации процедура усреднения компонент жесткости слоев композиционного материала с абсолютной точностью позволяет определить эффективные жесткости Qfj (i, / = 1,2) в плоскости лишь для косоугольной равновесной структуры материала. Отметим также, что эти компоненты равны соответственно компонентам жесткости слоя, определенным при повороте системы осей упругой симметрии слоя на угол 6 вокруг оси 3. Однако технические упругие константы — модуль Юнга и коэффициент Пуассона — композиционного материала и отдельного слоя имеют различия, так как отличаются их компоненты податливости, полученные обращением матриц различных порядков. В плоской задаче для равновесного косоугольного армированного композиционного материала обращается матрица жесткости второго порядка, соответствующая ортотропному материалу, а для отдельного слоя, повернутого на угол 6, обращается матрица жесткости (при 8з = 0) третьего порядка, соответствующая моноклинной симметрии материала.

Модель деформирования материала 4D. Описание деформируемости основывается на модели, предложенной в работе [21 ]. На примере углерод-углеродного материала Sepcarb-4D установлено, что наряду с анизотропией его упругих свойств существенно проявление нелинейности в главных направлениях упругости. На начальном этапе нагружения — до предела текучести — поведение материала описывается линейной моделью, позволяющей определить эффективные константы материала в соответствующих направлениях. Но уже при деформациях порядка 0,1 % поведение материала при сжатии в главном направлении упругости и кручении нелинейно и может быть описано типовой упруго-

Умея определить эффективные мощности кузнечных орудий, можно будет легко осветить вопрос об эффективной мощности кузницы как силового агрегата. Отдел горячей обработки Института машиностроения, учитывая исключительную важность разработки вопроса о кузнечных орудиях, поставил этот вопрос в порядок своих программных работ» [5, с. 21].

По напряженностям электрического и магнитного полей в падающей ЕПад, НПад и дифрагированной Е', Н' волнах несложно определить эффективные сечения ослабления, связанные с рассеянием и поглощением электромагнитной энергии на частице.

Зная эти основные характеристики полидисперсной системы, можно, воспользовавшись формулами (1-10) и (1-11), относящимися к единичной частице, определить эффективные значения спектральных коэффициентов рассеяния и поглощения в интересующей нас области спектра длин волн.

Первый путь — экспериментальное исследование теплофизических характеристик материалов при помощи известных методов, базирующихся на решении задач теплопроводности для тел различной формы. Хотя теоретические предпосылки при этом в большинстве случаев соблюдаются с некотррым приближением, этот путь дает возможность определить эффективные значения теплофизических характеристик с достаточно высокой точностью.

где в качестве разумных приближений можно принять значения ДТнагр— 15°С и АГХол = 5°С. После этого по расчетным значениям подведенной и отведенной тепловой энергии можно найти коэффициенты теплоотдачи в теплообменниках и определить эффективные температуры газа. Затем нужно повторить расчет, пока не будет достигнута удовлетворительная сходимость результатов.