Определить энтальпию

4.1. При прокачке бензина (р <= 700 кг7м3)' по трубе длиной / =» = 5,5 м и диаметром d = 15 мм падение давления, в трубопроводе Ар = 0,11 МПа. Принимая закон сопротивления квадратичным, определить эквивалентную шероховатость трубы А, если расход Q = = 0,9 л/с.

Зная зависимость 7» = 7(*) (Рис- 4.30), нетрудно определить эквивалентную температуру продуктов сгорания Фэ при заданной (расчетной) температуре металла Тр. Таким образом, эквивалентная температура продуктов сгорания является такой температурой, при которой суммарное уменьшение удельной массы (глубина коррозии) равно той же коррозии в условиях переменной температуры газа в течение фактического времени работы t.

В представленном соотношении эквивалент-ная длина a?ta определяется из условия равенства скоростей роста трещины между одноосным и двухосным циклом нагружения на основе посту-лата, введенного Миллером: Одна и та же ско-рость достигается на разной длине трещины при разном соотношении главных напряжений, где ре-ализуется один и тот же размер зоны пластине-ской деформации. Из равенства скоростей можно определить эквивалентную длину трещины, кото-рая возрастает или уменьшается в зависимости от соотношения главных напряжений, и поэтому одинаковая скорость роста трещины достигается на разной длине трещины для разных Кс при про-чих равных условиях. Общая закономерность вли-яния второй составляющей на скорость роста для сквозных трещин такова, что при возрастании вто-рой компоненты нагружения она уменьшается.

В [123] разработан также способ оценки остаточной долговечности металла труб из стали 12Х18Н12Т, который позволяет по данным химического анализа содержания железа и хрома в анодном осадке определить эквивалентную температуру эксплуатации за весь период работы.

зонансных пиков примерно одинаковая и равна Д/у2 = /m§m \/3/it, где/т — резонансная частота; д/у, — ширина резонансного пика, измеренная на половине его высоты; 8т—0,08 — принятый в расчете логарифмический декремент. Амплитуда динамической податливости на резонансной частоте равна я/я^З^ш^,, отсюда можно определить эквивалентную массу формы колебания, приведенную к точке приложения силы. Минимальные значения эквивалентной массы составляют , (0,3—0,5) М.

Требуется определить эквивалентную оценку для Т, полагая, что величины Т\, T*z и S2 (T^, S2 (Т2) однородны, а трудоемкости технического обслуживания распределены нормально.

Целью расчета прочности является оценка рациональное™ силовой схемы отдельных узлов, выбор наиболее эффективного материала, а также более подробный выбор форм деталей и основ ных размеров, обеспечивающих наименьшую массу. При этом конструктивные подробности отдельных деталей не представляют интереса. Например, нет необходимости устанавливать окончательно профиль сечения распорного шпангоута емкости, достаточно знать только требуемую площадь его сечения. Не представляют также интереса конструктивные подробности вафельной оболочки (вид расположения ребер, их шаг и размеры подкрепления), достаточно только определить эквивалентную толщину, характеризующую массу. Предварительные значения масс — основная расчетная величина для разработки детальной чертежной документации.

Приближенная оценка массы и несущей способности. Когда требуется, не вдаваясь в конструктивные подробности вафельной оболочки, по заданной нагрузке 7"кр определить эквивалентную толщину (для оценки массы) или для заданной 8Э оценить 7"кр, расчет проводится по формулам: если задано Гкр

Приближенная оценка массы и несущей способности. Если требуется, не вдаваясь в конструктивные подробности оболочки, по заданной нагрузке Гкр определить эквивалентную толщину или для заданной бэ оценить Гкр, расчет проводится по следующим формулам: если задана Г„р

Приближенная оценка массы. Когда требуется, не вдаваясь в конструктивные подробности подкрепленной оболочки, определить эквивалентную толщину для оценки массы, расчет проводится по формуле ____

Приближенная оценка массы и несущей способности. Когда требуется, не вдаваясь в конструктивные подробности вафельной оболочки, по заданному давлению р р определить эквивалентную толщину (для оценки массы) или для заданной в, оценить р р, расчет проводится по формулам: если задано /?кр,

Приближенная оценка массы и несущей способности. Когда требуется, ие вдаваясь в конструктивные подробности оболочки, по заданному давлению ркр определить эквивалентную толщину (для оценки массы) или по заданной б, оценить ркр, расчет проводится по формулам (при г = 0):

Задача 1.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 кг карагандинского угля марки К состава: Ср = 54,7%; Нр = 3,3%; 851=0,8%; Np = 0,8%; О=4,8%; Лр = 27,6%; И^ = 8,0%; если известно, что температура газов на выходе из топки равна 0Г=1000°С, доля золы топлива, уносимой продуктами сгорания, Суя = 0,85 и приведенная величина уноса золы сжигаемого топлива ^пр.ун = 4,6 кг-%/МДж. Коэффициент избытка воздуха в топке

Задача 1.59. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 кг донецкого угля марки Т состава: Ср = 62,7%; Нр = 3,1%; S? = 2,8%; NP = 0,9%; Op=l,7%; Лр = 23,8%; И^ = 5,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки 0Г=1100°С.

Задача 1.60. В топке котла сжигается 1 кг донецкого угля марки А состава: Ср=638%; Нр=1,2%; 85=1,7%; Np = 0,6%; ОР=1,3%; Лр = 22,9%; РГ = 8,5%. Определить энтальпию избыточного воздуха на выходе из топки при полном сгорании угля, если известно, что температура газов на выходе из топки 0Г=1000°С. Коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,3.

Задача 1.61. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 м природного газа Газлинского месторождения состава: СО2 = 0,4%; СН4 = 94,0%; С2Н6 = 2,8%; С3Н8 = 0,4%; С4Н10 = 0,3%; C5Hi2 = 0,l%; N2 = 2,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки 0Г=1000°С. Коэффициент избытка воздуха в топке хг= 1,1.

Задача 1.62. Определить энтальпию избыточного воздуха на выходе из топки при полном сгорании 1 м3 природного газа Шебелинского месторождения состава: СО2 = 0,1%; СН4 = 92,8%; С2Н6 = 3,9%; C3H8 = 1,0%; C4H10 = 0,4%; С5Н12 = 0,3%; N2=l,5%, если известно, что температура газов на выходе из топки вт= 1000°С. Коэффициент избытка воздуха в топке <Хг = 1,1.

Задача 1.63. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, получаемых при полном сгорании 1 кг высокосернистого мазута состава: С =83,0%; Нр=10,4%; 85 = 2,8%; О =0,7%; Лр = 0,1%; W* = 3,Q%, если известно, что температура газов на выходе из топки 0Г=1100°С. Коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,15.

Задача 1.64. Определить энтальпию избыточного воздуха и золы на выходе из топки при полном сгорании 1 кг донецкого угля марки Г состава: СР = 55,2%; Нр = 3,8%; 85 = 3,2%; Np=l,0%; Op = 5,8%; Лр = 23,0%; И^ = 8,0%, если известно, что температура газов на выходе из топки 0Г = 1100°С, доля золы топлива, уносимой продуктами сгорания, 0^ = 0,85 и приведенная величина уноса золы сжигаемого топлива Ащ,,уя = = 3,72 кг'%/МДж. Коэффициент избытка воздуха в топке «, = 1,3.

Задача 2.57. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 3,89 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения с низшей теплотой сгорания 2н=35 799 кДж/м3, если известны давление насыщенного пара ,Ря.п=1,5 МПа, давление перегретого пара рп.п = 1,4 МПа, температура перегретого пара /ип = 350°С, температура питательной поды *ПВ=100°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) г/^ра = 92,0°/о, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /пе=17 220 кДж/м3, теоретический объем йоздуха, необходимый для сгорания топлива, F° = 9,52 мэ/м3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /Н = ЗСГС и потери теплоты в окружающую среду qs= 1%.

Задача 2.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью .0 = 5,6 кг/с, работающего на челябинском угле марки БЗ с низшей теплотой сгорания Q g =13 997 кДж/кг, если известны давление насыщенного пара />„.п = 4,3 МПа, давление перегретого пара ра.п = 4 МПа, температура перегретого пара 'п.п = 430°С, температура питательной воды /„.„= 130°С, кпд котлоагрегата (брутто) ?/fp = 89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /пе = 7800 кДж/кг, теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания топлива F° = 3,74 мэ/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,04, температура воздуха в котельной /В = 30°С, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q4 = 3 % и потери теплоты в окружающую среду qs= 1%.

Задача 2.59. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава: Ср = 24,7%; Нр = 2,6%; 85 = 0,1%; Np=l,l%; Ор=15,2%; Лр = 6,3%; И^ = 50,0%, если известны температура газов на входе в пароперегреватель (9пе = 900°С, количество теплоты, воспринятое паром в пароперегревателе, Qne = 1200 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем апе=1,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /В = 30°С и потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5%.

Задача 2.67. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = 5,6 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 с низшей теплотой сгорания б?=10 516 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /Т = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с? = 2,1 кДж/(кг'К), давление перегретого пара ?п.п=1,4 МПа, температура перегретого пара fn.n=350°C, температура питательной воды /П.„ = 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) ?7^ра=88%, величина непрерывной продувки Р=4%, энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер /э = 3860 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из