Определить амплитуды

Пример 1.48. Отвесно падающий дождь оставляет на боковых стеклах автомобиля, движущегося по горизонтальной дороге, полосы под углом 40° к вертикали; скорость автомобиля 72 км/ч. Определить абсолютную и относительную скорости дождевых капель.

Задача 1.49. Груз, подвешенный к крюку 2 кран-балки (рис. 152), поднимается со скоростью Uj=0,3 м/сек. Тележка 3 перемещается по рельсам со скоростью у2=0,4 м/сек. Скорость перемещения моста / крана и3=0,5 м/сек. Определить абсолютную скорость перемещения груза.

Задача 1.52. Определить абсолютную угловую скорость зубчатого колеса /// (рис. 165), если кривошип OiA вращается вокруг оси Ог неподвижного колеса / с угловой скоростью (И1=п 1/сек.На кривошипе насажены зубчатые колеса //и ///.

Пример 1.49. Отвесно падающий дождь оставляет на боковых стеклах автомобиля, движущегося по горизонтальной дороге, полосы под углом 40° к вертикали; скорость автомобиля 72 км/ч. Определить абсолютную и относительную скорости дождевых капель.

ростью ti2 = 0,4 м/сек. Скорость перемещения моста / крана t>a = 0,5 м/сек, Определить абсолютную скорость перемещения груза.

Задача 1.54. Определить абсолютную угловую скорость зубчатого колеса /// (рис. 1.172), если кривошип

Попытка таким способом определить Абсолютную скорость Земли была выполнена Майкельсоном и Морли (1881, 1887).

Пример 9.2. Точка М движется по образующей конуса согласно закону ОМ = s = 0,2 t, где s — в м, t — в с. Конус вращается равномерно вокруг своей оси с угловой скоростью ш = 2 рад/с. Определить абсолютную скорость точки М в момент времени tt = 3 с, если конус в этот момент занимает положение, указанное на рис. 1.110, угол а равен 30°.

3. Определить абсолютную температуру оболочки калориметра Т2, которая может быть принята равной средней температуре охлаждающей калориметр воды,

Задача 3.15. В активной ступени пар с начальным давлением />о=1,6 МПа и температурой f0 = 450°C расширяется до рх — = 1 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,945, скоростной коэффициент лопаток \]/ — 0,87, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 18°, угол выхода пара из рабочей лопатки /?2 = 23° и отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из

Задача 3.16. В активной ступени пар с начальным давлением /?о = 3 МПа и температурой ?0 = 450°С расширяется до р{ = = 1,8 МПа. Определить абсолютную скорость выхода пара из канала между рабочими лопатками, если скоростной коэффициент сопла <р = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска «] = 17°, скоростной коэффициент лопаток i/r = 0,88, средний диаметр ступени d= 0,95 м, частота вращения вала турбины п = 50 об/с, угол выхода пара из рабочей лопатки /?2 = /?i = 3° и начальная скорость пара перед соплом са= 150 м/с.

Резонатор Гельмгольца выделяет из всех действующих на него гармонических колебаний то колебание, частота которого совпадает с собственной частотой резонатора. Индикатор (нагретая проволочка, чувствительное газовое пламя и т. д.), помещенный в горле резонатора или в специальном отростке, расположенном против горла, позволяет судить об амплитуде колебаний резонатора. Располагая большим набором резонаторов, частоты которых лежат достаточно близко друг к другу, можно определить амплитуды различных гармонических составляющих того или иного звука, т. е. произвести гармонический анализ звуков.

Контроль продольными волнами следует проводить прямым лучом по возможности с четырех сторон. Контроль поперечными волнами можно проводить прямым и однократно отраженным лучами с двух сторон. Учитывая анизотропию акустических свойств металла швов, настройку чувствительности следует проводить так: при контроле с. двух (четырех) сторон определить амплитуды эхо-сигналов от боковых отверстий с каждой стороны и минимальную из них принять за браковочную. Настройку глубиномера и установку рабочей зоны экрана ЭЛ'Г также следует

в амортизаторах и% 2ЛИ7,, и потерь в металле балки APFwj;, где щ — амплитуда колебаний в заданной точке системы. Приравнивая потери в системе работе внешней силы за цикл колебаний пРири0, где UF — амплитуда формы колебаний в точке приложения силы возбуждения, можно получить амплитуду колебаний заданной точки системы м„ на резонансной частоте и далее по форме колебаний определить амплитуды любых точек системы. После нахождения амплитуд колебаний верхних плит амортизаторов (при известных переходных жесткостях амортизаторов) определяются динамические нагрузки, передающиеся на фундамент.

Выражения (100) и (102) позволяют определить амплитуды и фазы главных колебаний, если только известны начальные значения обобщенных координат и их скоростей.

Зная величину гармонических коэффициентов влияния и определив (например, по методике, изложенной в источнике [48]) амплитуды AI сил от ударов в зацеплениях, можно, предполагая, что линейность системы не нарушается, легко определить амплитуды действующих динамических усилий из формулы Л1/; /+i =

Второй способ сводится к синтезированию сигнала ударного возбуждения при помощи элементарных сигналов, каждый из которых состоит из нечетного числа полуциклов и модулирован по амплитуде полусинусоидой. Каждый сигнал может иметь запаздывание относительно другого сигнала. При синтезировании сигнала ударного воздействия необходимо определить амплитуды элементарных сигналов так, чтобы ударный спектр суммарного результирующего сигнала аппроксимировал ударный спектр заданного ударного воздействия с произвольной степенью точности. В качестве первого приближения берут ударный спектр при частоте элементарного сигнала, равной частоте его полусинусоидальной огибающей. После трех-четырех итераций точность аппроксимации достигает обычно ±3%. Возможность варьирования числом полуциклов элементарных сигналов и временем запаздывания одного элементарного сигнала относительно другого дает большие возможности при формировании ударных спектров. Форма синтезированного таким образом сигнала ударного воздействия может соответствовать форме любого ударного импульса, характерного, например, для землетрясения, взрыва и других ударных воздействий. При любом сигнале ударного возбуждения конечные значения скорости и перемещения всегда равны нулю, что особенно важно при использовании электродинамического вибровозбудителя. Этот способ воспроизведения ударного нагружепия на электродинамических вибростендах реализуют по способу передаточной функции и по способу амплитуд элементарных сигналов.

Для того чтобы выяснить картину движения механизма при наличии разрывов, составим два уравнения, описывающих движение обеих частей механизма в промежутке между их соударением. Решив затем совместно эти уравнения, получим возможность определить амплитуды свободных и вынужденных колебаний обеих частей механизма, те средние положения, относительно которых они колеблются, скорости их соударения, количество энергии, расходуемой системой в процессе соударений, и т. д.

Система уравнений, аналогичная (14), получается подстановкой (19) в (13). Отличие состоит в замене Vg на ю* и появлении в правых частях функций, зависящих от s^t, !„.{, (Bgf (г = 1, 2). Из этой системы уравнений можно определить амплитуды Ор &1; а2 и &2 и построить, таким образом, упругие линии при вынужденных колебаниях. То же самое можно получить, выполнив подобные выкладки для системы без воздействия поля ^сил тяжести.

откуда можно определить амплитуды и фазы колебаний всех грузов.

Ввиду того, что предполагаемая методика позволяет определить амплитуды вибрации ротора (или допустимые эксцентрицитеты центра тяжести ротора относительно его оси вращения) с достаточно высокой точностью при применении электродинамических датчиков и записи возбуждаемых колебаний ротора мотором-вибратором на кинопленку осциллографа без применения усилителя (т. е. при отсутствии вносимых им искажений), можно считать, что эта методика достаточно точна и приемлема для практических целей.

Формула (17) аналогична выражению (14), а максимальное значение амплитуды будет соответствовать нулю знаменателя. Хотя (14) — (18) не учитывают влияния демпфирования и справедливы при равномерном распределении жидкости вдоль трубопровода, по ним с достаточной для практических расчетов точностью можно определить амплитуды перемещения в различных точках водоподъемных труб.