Определить характеристики

Приведенные выше данные позволяют определить граничные точки линейных участков рассматриваемой ветви. Соответствующие им углы наклона а/ (/ = 1,2,...) при нумерации участков

определить граничные значения пусковых моментов MI и УИ2 при селш ступенях сопротивлений (k = 7).

Анализ статистических распределений по рассматриваемым вариантам рядов силовых узлов позволил определить граничные значения главного параметра — мощности силовой головки. Он изменяется от 0.12 до 22 кВт (см. кривые распределения на рис. Ч, а). В этом диапазоне ГОСТом предлагается 17 электродвигателей, из которых может быть составлен ряд силовых головок.

Теперь остается определить граничные кривые i(?i), для которых W3 — + 1 и 1^з = — 1 •

При наличии концентратора напряжений, вызванного резким изменением геометрии, дополнительное местное повышение деформаций может быть определено численно методами, учитывающими объемный характер упругопластического деформирования, например методом конечных элементов с вычислением переменных параметров упругости. Использование указанного метода позволяет при этом существенно ограничить рассматриваемую зону конструкции с концентратором деформаций и определить граничные условия для уточненного расчета или экспериментального исследования этой зоны.

1 Расчетная модель упругой связи (по рис. 101,6) дает возможность определить граничные условия динамического деформирования грунтового основания. как континуума среды.

Если известны математическая модель, теплофизические характеристики и данные о температурном поле, а требуется определить граничные условия, то такая задача называется обратной.

Для расчета движения влаги во вращающихся рабочих решетках необходимо определить граничные условия перед решеткой, т. е. рассчитать скорости и размеры капель. Для этого необходимо знать критические размеры капель, время их разрушения, размеры образующихся вторичных капель и законы их ускорения в зазоре между сопловыми и рабочими решетками.

определить граничные условия теплообмена на поверхностях охлаждаемой детали;

определить граничные условия теплообмена на поверхностях охлаждаемой детали;

На втором этапе Гамильтон проанализировал кривые зависимости напряжения пластического течения от скорости деформации для матрицы Ti — 6% А1 — 4% V, чтобы определить граничные условия горячего прессования, не вызывающие образования чрезмерного реакционного слоя (500 А). Параметры горячего прессования оптимизировали по этому пределу, однако никаких подробностей о них не приводится. С использованием волокон борсика со средней прочностью 435 000 фунт/кв. дюйм (305,8 кгс/мм2) и стандартным отклонением 55 000 фунт/кв. дюйм (38,7 кгс/мм2) получены композиционные материалы хорошего качества, у которых значения разрушающей деформации превышали 6000 мкдюйм/дюйм (0,6%). Модули упругости композиционных материалов с 21—27 об. % волокна также отвечали ожидаемым значениям и находились в интервале 23—28-10е фунт/кв. дюйм (16 171—19 686 кгс/мм2).

На рис. 72, б приведена экспериментальная кривая зависимости скорости восстановления кислорода на медном катоде при потенциале — 700 ме от толщины пленки электролита (кривая 1). Сравнивая расчетную кривую с экспериментальной, замечаем, что хотя последняя и напоминает гиперболу, но отличается от расчетной двумя особенностями: во-первых, при заданной толщине слоя получаются более высокие значения скорости восстановления кислорода; во-вторых, при толщине пленки, большей некоторого предельного значения, скорость катодного процесса не зависит от толщины пленки электролита. Следовательно, необходимо определить граничные условия применимости уравнения (3,2).

Задача динамики деформируемого тела состоит в том, чтобы по известной геометрии формы тела и области возмущений, действующим внешним силовым факторам и физико-механическим свойствам материала определить характеристики напряженно-деформированного состояния тела и движения его частиц в любой момент времени. Искомыми являются тензор напряжений (а), вектор скорости частиц v и плотность материала р; компоненты их в зависимости от физико-механических свойств материала тела подчинены уравнениям движения

По среде распространяются волны напряжений, образуя области возмущений, где среда находится в напряженно-деформированном состоянии. Это состояние характеризуется тензором напряжений (а) и тензором деформаций (е); движение частиц среды характеризуется вектором скорости v; плотность среды р. Требуется определить характеристики напряженно-деформированного состояния и движения частиц среды в областях возмущений. Для этого согласно общим соображениям, изложенным в гл. 1, необходимо для каждой области возмущений построить тензор кинетических напряжений (Т) (с учетом физико-механических свойств среды), затем по формулам (1.3.49) найти тензор напряжений (or), вектор скорости v и плотность среды р.

Итак, для любого момента t > 0 можно определить характеристики напряженного состояния и движения частиц тонкого упругопластичес-кого и вязкоупругого стержней.

Итак, используя приведенное решение, можно определить характеристики напряженного состояния и движения частиц сферы в областях возмущений волн напряжений в начальный период и в объеме всей сферы в последующий период процесса нагр ужения.

Пользуясь приведенным решением, можно определить характеристики напряженного состояния и движения частиц сферы в областях возмущений в начальный период и в объеме всей сферы в последующий период процесса нагружения.

конфигурацию и условия обогрева. Сложный контур отличается различием геометрических характеристик и обогревов подъемных труб. Общими элементами такого контура являются опускные трубы. Циркуляционный контур работает надежно, если обеспечено достаточное охлаждение всех обогреваемых труб, что полностью определяется условиями дви-жения пароводяной смеси. Поэтому при Рис. 139. Зависимости Sn Расчете Циркуляционного контура необ-и Дроп от щ в контуре ее- ходимо определить характеристики дви-тественной циркуляции жения рабочего тела как в подъемных,

конфигурацию и условия обогрева. Сложный контур отличается различием геометрических характеристик и обогревов подъемных труб. Общими элементами такого контура являются опускные трубы. Циркуляционный контур работает надежно, если обеспечено достаточное охлаждение всех обогреваемых труб, что полностью определяется условиями дви-w жения пароводяной смеси. Поэтому при Рис 139 Зависимости 5 расчете циркуляционного контура" необ-и Дроп от ш„ в контуре ее- ходимо определить характеристики дви-тественной циркуляции жения рабочего тела как в подъемных,

На фиг. 1—3 приведены кривые изменения твердости и механических свойств при статическом растяжении титана в зависимости от содержания примесей кислорода до 0,7%, азота до 0,7% и углерода до 0,9%, из которых видно, что наиболее сильное упрочняющее действие оказывает примесь азота, а наименьшее— углерода. Уже при содержании 0,3% азота титан делается настолько хрупким, что не позволяет определить характеристики прочности и пластичности.

Формула (3.10) описывает развитие высокотемпературной коррозии со временем при постоянной температуре металла либо позволяет определить характеристики коррозии в зависимости от температуры для заданных промежутков времени. Таким образом, отмеченная формула непосредственно не используется для расчета характеристики коррозии, если температура металла является •функцией времени.

пературы легко получить оценку длительной прочности материала, а по номограммам пластичности по заданному пределу длительной прочности определить характеристики деформационной способности при длительном разрыве. Так, например, по параметрической диаграмме длительной прочности на рис. 3.8 определены пределы длительной прочности для четырех температур при сроке службы 105 ч: о-54? = 155 МПа; C$.120 МПа; ^5=58

Таким образом, в данном методе имеется возможность с достаточно высокой точностью определить характеристики процесса смачивания /0 и т. В дополнение к этим параметрам можно определить межфазное натяжение, краевой угол смачивания и разность плотностей жидких фаз предложенным нами методом [1], имеющим практически то же аппаратурное оформление, что и обсуждаемый.