Определить критический

383. Спроектировать кривошипно-ползунный механизм по двум заданным положениям его шатуна, если угол между направлениями оси шатуна в заданных положениях р = 15°, длина шатуна равна /вс = 200 мм, ход ползуна равен /с,с, = 100 мм, длина кривошипа равна 1АВ = 75 мм. Определить координаты х и у центра А вращения кривошипа АВ при условии, что указанный центр располагается слева от линии Вг — В2-

Отраженные от дефекта импульсы упругих колебаний подаются на пьезопластину и преобразуются в ней в электросигналы. Эти колебания усиливаются в усилителе, затем подаются на экран электронно-лучевой трубки. При развертке расстояние от зондирующего импульса до принятого сигнала пропорционально времени прохождения импульса от пьезопластины до дефекта и обратно. По числовому значению скорости и времени прохождения ультразвука можно определить координаты дефекта. Отклонение луча на электронно-лучевой трубке в вертикальном направлении характеризует амплитуду с сигнала и пропорционально значению размера дефекта.

так, чтобы одна из осей была параллельна силам (рис. 1.83), то, зная координаты точек приложения сил AI(XI, yt, zj, A2(x2, */2, z2), . . ., Ah(xh, yh, zh), . . . Ап (xn, yn, zn), легко определить координаты центра параллельных сил:

Определив угол р и прочертив нулевую линию в поперечном сечении (рис. 2.95, в), можно легко определить координаты наиболее удаленных точек / и 2 и затем по формуле (2.97) вычислить значения напряжений в этих точках.

Координаты точек нарезаемого профиля зуба колеса определим в системе координат Т к- В этой системе ось Хд совпадает с касательной к делительной окружности, а ось г/к — с осью симметрии зуба. Согласно условиям станочного зацепления углу ф поворота этой системы соответствует перемещение рейки на величину гср. При ф = 0 оси г/и и ук пересекаются с осью вращения колеса и ось г/к совпадает с осью симметрии впадины между зубьями, поэтому угол между осями уи и г/к равен v = Ф + я/г. Для этого необходимо определить координаты точек контакта зуба с образующей рейкой и, воспользовавшись формулами преобразования координат, записать их в системе координат колеса. Так как общие нормали к профилям, проведенные через точки контакта, должны проходить через полюс зацепления W, то параметр а', соответствующий точке К' контакта на участке kiK2 профиля образующей рейки, определим из треугольника WAE

В зависимости от назначения зубчато-рычажного механизма (рис. 19.12) и с целью определения его кинематических параметров необходимо найти функцию SB = s (ф), если механизм передаточный, либо функцию положения точки шатуна М, если механизм направляющий. Для обоих случаев необходимо определить координаты точки М сателлита планетарного зубчатого механизма в функции от поворота водила 1, являющегося входным звеном механизма. Радиус-вектор 00М точки М определяется уравнением

Из общих физических представлений о поле дефекта следует, что решение проблемы измерения абсолютной величины поля, независимо от координат его расположения (глубины залегания), заключается в получении объемной топографии поля дефекта [58]. Поле дефекта Яд, как и любого другого потенциального поля, может быть представлено в виде градиента скалярного потенциала: Яд — - qrad ср. Следовательно, если известен закон изменения поля Нд в зависимости от расстояния между датчиком и дефектом, при измерении градиента этого поля в области наблюдения можно определить координаты расположения и действительный размер дефекта:

Пример 1.23. Определить координаты центра тяжести площади фигуры, изображенной на рис. 108.

параллельны сторонам ABLD и равны 0,7 м каждая. Определить координаты хс и ус центра тяжести оставшейся части доски, зная, что СК'=С1/С=0,5 м, где С и Q — центры тяжести квадратов, СК и С^К соответственно параллельны сторонам квадратов.

Пример 1.25. Определить координаты центра тяжести пло-ской симметричной фигуры (рис. 1.108), изогнутой из тонкой проволоки (размеры в см).

Пример 1.26. Определить координаты центра тяжести площади фигуры, изображенной на рис. 1.109.

Эти диаграммы, получаемые экспериментально, позволяют определить / критический режим работы подшипника и критическое значение минимальной толщины масляной пленки /?кр.

1. Характеристики вязкости разрушения, полученные при испытании однородных образцов, служат прежде всего для расчетов прочности изделий с учетом наличия в них дефектов в виде трещин. Используя положения линейной механики разрушения, можно определить критический размер трещин, при котором произойдет хрупкое разрушение, или оценить уровень разрушающих напряжений при данной величине дефекта. Что касается результатов, полученных на образцах с покрытиями, то их использование в аналогичных расчетах в настоящее время затруднено. Это связано с тем, что пока еще не разработан комплексный подход к проведению расчетов прочности для композиционного материала, каким можно представить основной металл с нанесенным на него покрытием.

кальной пластической нестабильности является TO = 0,47о"о,2 = = const, то и размер сдвиговой составляющей усталостной бороздки сохраняется постоянным. Это позволяет определить критический размер зоны пластической деформации для страгивания трещины при упругопластическом поведении материала с трещиной:

Из уравнения (5) видно, что потери тепла Q при увеличении внешнего диаметра изоляции ds сначала будут возрастать и при d3 — dnp достигнут максимума. При дальнейшем увеличении внешнего диаметра изоляции потери тепла Q будут падать (рис. 5). Выбрав какой-либо теплоизоляционный материал для покрытия цилиндрической поверхности, прежде всего нужно определить критический диаметр. Если окажется, что dKp > d2, то применять выбранный материал в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. В области dz < ds < dKp. из при увеличении толщины изоляции потери будут увеличиваться. Только при d3 = йзэф тепловые потери вновь станут такими же, как для первоначального неизолированного цилиндра. Следовательно, некоторый слой тепловой изоляции не будет оправдывать своего назначения. Для эффективной работы тепловой изоляции необходимо, чтобы dKp. Из ^ d2.

Эти диаграммы, получаемые экспериментально, позволяют определить критический режим работы подшипника и критическое значение минимальной толщины масляной пленки /?кр.

ния (12") определить критический угол ак , а нанеся на фиг. 6 кривую /j (a), получим характеристику продольной устойчивости колёсного трактора.

2. Полученные зависимости позволяют определить критический тепловой поток при известном типе нарушения геометрии для условий, близких к исследованным.

Из (5.6) можно определить критический радиус капли гкр. При г < гкр в зависимости от VKO капли имеют замедленное движение и в дальнейшем выносятся встречным воздушным потоком либо выносятся в момент образования. При скорости встречного воздушного потока VB = 1 м/с выносятся капли радиусом г ^ 0,125 мм, при ив = 2 м/с выносятся капли г =?1 ^ 0,24 мм.

нии 15 диаметров трубопровода от затвора; PV — давление паров рабочей среды. Зная коэффициент Кс, можно определить критический перепад давления Ар на дросселе по следующей формуле:

Стыковые соединения со значительным непроваром могут использоваться для оценки свойств металла шва в условиях присутствия непровара. Путем испытания их на изгиб, например по трехточечной или четырехточечной схеме, можно определить критический угол 9 , при котором наступает разрушение шва (рис.4.3.4,г). От этого интегрального деформационного критерия 6 можно перейти к средней разрушающей деформации е , через еБ , как указано на рис. 4.3.4, а. Измеряемая база Б должна располагаться в средней части ширины образца В (рис. 4.3.4, б). Для обеспечения условий плоской деформации необходимо, чтобы В было не менее 2,5 h. Размер базы Б не должен превышать 0,25...0,3 Н.

Напомним, что для оценки долговечности элемента с трещиной необходима информация о трех параметрах. Среди этих параметров начальный размер трещины at, скорость распространения трещины при увеличении числа циклов da/dN , критический размер трещины асг, при котором происходит ее неустойчивый рост и разрушение. Для определения критического размера трещины асг можно использовать методы, изложенные в разд. 3.7 и 3.8, а для анализа роста трещины может быть применен подход, описанный в разд. 8.6. Начальный размер трещины а\ зафиксирован в отчете по результатам проверки. Во-первых, надо определить критический размер. трещины асг, В соответствии с (3.45) находим, что минимальная толщина пластины, при которой выполняются условия плоской деформации, равна