Определить непосредственно

211. На плоскости 2, наклонной к горизонту под углом о. = = 16°, находится ползун /, нагруженный вертикальной силой Q == = 1000 н. Коэффициент трения ползуна о плоскость / = 0,12. Определить необходимую горизонтальную силу Р, при которой возможно: а) равномерное движение ползуна вверх по плоскости; б) равномерное движение его вниз по плоскости.

Произведение массы обода маховика на квадрат его диаметра носит название махового момента или характеристики маховика. Характеристика маховика имеет размерность кг-м2. По этой характеристике можно определить необходимую массу маховика, если задан его диаметр, величина которого определяется в большинстве случаев из чисто конструктивных соображений. Если маховик устанавливается не на звене приведения, а на каком-либо вращающемся звене i машины, то всегда должно удовлетворяться условие равенства кинетических энергий

где т — масса колодки; г — расстояние центра тяжести колодки от оси вращения; со — угловая скорость полумуфты /. Формула (17.48) позволяет определить необходимую силу пружины по заданной угловой скорости со(), до которой полумуфта / вращается свободно.

2) определить необходимую длину сварных швов для крепления каждого из стержней; тип крепления — фланговые или фланговые и лобовые швы — выбрать самостоятельно; сварка ручная;

Определить необходимую длину трубы.

9-11. Определить необходимую площадь поверхности нагрева котла производительностью G = 4 т/ч пара при давлении р= = 15,7-105 Па. Предполагаемый температурный напор

Определить необходимую площадь поверхности нагрева, высоту труб в одном ходе lt и количество труб, расположенных поперек и вдоль потока воздуха.

9. По условию предыдущей задачи определить необходимую затяжку болтов, проверить условие нераскрытия стыка и найти величину напряжения смятия в стыке, если допускаемая величина [стсм] = 2,5 Н/мм2, коэффициент грения в стыке f = 0,3.

соединено с валом 6 = 35 мм при помощи призматической шпонки (рис. 5.16). Определить необходимую длину шпонки, если диаметр делительной окружности d[ = dw=\5Q мм, материал шестерни и вала — сталь 40Х, материал шпонки— сталь Стб, нагрузка—-со слабыми толчками (см. табл. 5.11).

7. Средний диаметр конусной фрикционной муфты Dm = 312 мм. Поверхности трения конусов — чугун по закаленной стали. Расчетный момент, который должна передать муфта, Мр = 477500 Н • мм. Определить необходимую длину образующей конуса при условии, что угол конуса муфты а следует принять на 1,5° больше угла трения ф. Определить усилие включения муфты Fa.

Пример 12. Определить необходимую продолжительность нагрева кромки трубы дугой, перемещающейся в магнитном поле, на 1350 К, если диаметр трубы D = 20 см, толщина стенки 6=0,8 см, ток / = 700 А, напряжение (7 = 36 В, к. п. д. т) = 0,7. Материал трубы — сталь СтЗ [теплофизические коэффициенты: X = 0,4 Вт/ (см- К); ср = 5,ОДж/(см3-К), а = 0,08см2/с, а=6- 10~3 Вт/(см2-К)].

Силу R можно определить непосредственно геометрическим суммированием слагающих ее векторов по уравнению (XIII — 1) или пользуясь методом проекций на координатные оси. В зависимости от величины и ориентации слагающих векторов суммарное воздействие потока и внешнего давления на стенки может сводиться к силе, моменту или динаме.

Величины углов у/0 можно определить непосредственно из чертежа измерением или вычислить из геометрических соотношений между размерами звеньев и их взаимного расположения. Если угол а/ по формуле (22.4) получается больше 360°, его следует уменьшить на 360°. Найденные по формуле (22.4) углы а/ являются искомыми углами сдвига фаз (углами закрепления). При закреплении ведущих звеньев цикловых механизмов под этими углами относительно ведущего звена основного механизма полностью достигается согласованность (синхронизация) перемещений" ведомых

Если производительность испарителя может быть замерена, коэффициент теплопередачи легко определить непосредственно. Однако и в этом случае, чтобы установить, насколько это значение к отличается от того, которое может быть достигнуто в условиях, когда поверхности нагрева не загрязнены, необходимо провести полный гидродинамический- и тепловой расчеты.

Следует отметить, что по величине изобарно-изотермического потенциала и по потенциалу металла Е нельзя определить скорость коррозии металла, используя диаграмму Пурбе. Диаграмма Пурбе позволяет лишь оценить природу продуктов коррозии, которые могут появиться на поверхности металла при коррозии при заданных значениях Е и рН, а также выделить область потенциалов и рН, в которой металл не подвергается коррозии (область иммунности). Однако скорость коррозии металлов можно определить непосредственно из кинетических измерений с помощью поляризационных измерений, гравиметрического метода, метода радиоактивных индикаторов и др.

После подстановки уравнений (46) в (37) можно получить распределение напряжений в окрестности кончика трещины и, следовательно, значение коэффициента интенсивности напряжений. Коэффициент интенсивности напряжений можно также определить непосредственно через комплексные потенциалы Фг, Ф2 [71]:

Из этих десяти коэффициентов величины F\, F2, Ль FII и Fee можно определить непосредственно из испытаний композита на растяжение, сжатие и сдвиг, подобно испытаниям слоя в раз. 4.4.4. Остальные компоненты FIZ, Р\\ь Л 22. Лее. Лее тензоров прочности уравнения (4.32) характеризуют независимые взаимодействия между различными компонентами напряжения. Чтобы быть уверенным в том, что присущий композиционным материалам разброс свойств не вносит погрешность в вычисление этих коэффициентов, они должны определяться при заданных заранее оптимальных отношениях

Анализ рассмотренных критериев прочности показал, что для неразрушающего контроля, по-видимому, наиболее целесообразно использовать критерии Мизеса — Хилла (2.8), Фишера (2.9), Прагера (2.15), Веррена (2.17), Ашкенази (2.18). При неразрушающем контроле прочности изделий с использованием критериев (2.8), (2.15), (2.17), (2.18) необходимо определить степень анизотропии скорости продольных волн в изделии и одну характеристику прочности материала. Для критерия Фишера, кроме перечисленных параметров, необходимо знать также упругие характеристики. Данные характеристики можно также определить непосредственно в изделии неразрушающим методом по значениям скоростей упругих волн:

Выбранные методы позволяют определить непосредственно в изделии большое количество различных физических характеристик таких как скорость и затухание упругих волн (продольных, сдвиговых, поверхностных, изгибных, Лэмба, Лява и др.), коэффициент отражения и преломления упругих волн, угол поворота плоскости поляризации сдвиговых волн, диэлектрическую проницаемость, тангенс угла электрических потерь, коэффициент затухания электромагнитных волн, коэффициенты отражения, прохождения и преломления электромагнитных волн СВЧ и ИК диапазона, которые могут быть использованы при комплексном контроле механических, технологических и структурных характеристик композиционных полимерных материалов.

Современное развитие техники неразрушающих испытаний материалов, изделий и конструкций позволяет с достаточной для инженерной практики точностью определить непосредственно в изделиях физико-механические и геометрические характеристики. Перерасчет конструкции или изделия по фактическим значениям характеристик, полученных из неразрушающих испытаний, позволяет дать объективную оценку работоспособности конкретных конструкций.

Следует отметить, что при помощи неразрушающих методов можно определить непосредственно в изделии (на любом его участке) прочность и упругие характеристики, по которым на основании выбранного критерия прочности можно рассчитать разрушающую нагрузку для изделия.

Форму пластической области и распределение пластических деформаций можно определить непосредственно, пользуясь методом конечных элементов. Это дает возможность численно взять интеграл в (6.47). Такой подход использовал Сиратори и др. [6.39]. Для композитов задача состоит в определении указанной пластической области. В частности, для армированных пластмасс, по-видимому, под этой областью можно понимать область повреждений в окрестностях вершины трещины, в которой ее распространение зависит от вязкости.