Определить приращение

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения ЛСТр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3; 2.19; 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы 'астр и объемной пористости т

Количество сборочных мест (станций) можно определить приближенно по следующей формуле:

вячного и зубчатого колес. Принять, что вал электродвигателя вращается со скоростью пд = 1440об/мин. Определить (приближенно) общий к. п. д. привода и номинальную мощность электродвигателя.

5-72. Определить (приближенно) значение qdpw, ниже которого на участках обогреваемой трубы не будет возникать местное ухудшение теплоотдачи. Расчет провести для случая подъемного течения воды при давлениях р = 24 МПа и р = 30 МПа в диапазоне чисел Рейнольдса от 3-104 до 3-Ю5.

При расчете принять коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки к теплоносителю постоянным по длине, и его значение определить приближенно по формуле для теплоотдачи в круглых трубах н без поправки на температурный фактор.

7.10. К сосредоточенной массе (рис. 7.40) приложена периодическая сила> направленная под углом а к оси х2. Требуется определить (приближенно) уравнения границ главной области параметрического резонанса. При решении уравнения колебаний стержня воспользоваться принципом возможных перемещений, ограничившись одночленным приближением.

При известных зависимостях Мд(ш) и Мс(ср) и заданном коэффициенте неравномерности б требуемый момент инерции /м маховика можно определить приближенно, не учитывая переменный приведенный момент инерции А/* звеньев механизма, который в большинстве случаев практического влияния на величину /м не оказывает. При этом полный приведенный момент инерции равен

Постоянную помещения можно определить приближенно, пользуясь графиком (см. рис. 25).

полуцикла, так как Кто = Я,г, (точки 1—4 на рис. 2.6.4, а). Если принять линейный закон изменения функции в интервалах параметра Я, отвечающих точкам 1—4, то ее значение при Я, = 0 можно определить приближенно, исходя из того, что зависимость, представленная ломаной 0—1—2—3—4—. . ., должна позволить описать диаграмму деформирования в нулевом полуцикле. Степень соответствия расчетной и экспериментальной диаграмм может служить критерием не только при определении значения функции /о (0; 1), но и при уточнении значений функции, отвечающих точкам 5 и 6, полученных экстраполированием.

При расчете требуемого размера фильтра следует учитывать в первую очередь перепад давления Д/7, расход Q, вязкость рабочей жидкости v. Эти данные приведены в каталогах и проспектах на выпускаемые фильтры, но они, как правило, отличаются от рабочих характеристик фильтра, необходимых для конкретной гидросистемы. Обозначим рабочие характеристики фильтра Ар', Q' и v'. Тогда связь между данными по каталогу и действительными рабочими характеристиками фильтра можно определить приближенно по формулам:

Наименьший корень уравнения (16) можно определить приближенно по формуле

Пример 1. На поверхности массивного тела из низкоуглеродистой стали горит неподвижная дуга, которую можно считать точечным непрерывно действующим неподвижным источником теплоты. Определить приращение температуры в точке на расстоянии R= 1,5 см спустя < = 20 с после начала нагрева при {/ = 30 В; /=200 А; к. п. д. т) = 0,7. По табл. 5.1 находим значение теплофизи-ческих коэффициентов:

Пример 3. Для условий примера 1 определить приращение температуры течки R =1,5 см спустя 25 с после прекращения горения дуги. Время нагрева /о = 20 с.

Точечный источник теплоты постоянной мощности q движется с постоянной скоростью v прямолинейно из точки О0 в направлении оси х (рис. 6.7, а). Допустим, что с момента движения источника прошло время tu и он находится в точке О. Вместе с источником теплоты перемещается подвижная система координат, начало которой совпадает с местоположением источника теплоты, т. е. с точкой О. Требуется определить приращение температуры точки А(х, у, z).

нивания. Допустим, что спустя время ^ф после прекращения действия источника теплоты требуется определить приращение температуры в неподвижной точке пластины А (х, у], координаты которой записаны в движущейся системе координат. За время /ф начало движущейся системы координат переместится в точку О. Приращение температуры точки А определится как разность двух приращений температур: приращения температуры от источника теплоты А7"и, который действовал в течение времени /, продвигаясь из точки 00 в точку О, и приращения температуры от стока теплоты АГС, который действовал в течение времени /ф на участке 0К0:

Пример 7. Для условия примера 6 определить приращение температуры в точке окончания процесса наплавки Ок (рис. 6.12,6) спустя 25 с после прекращения наплавки, учитывая, что к моменту окончания процесс достиг предельного состояния.

ты вышел из точки 00 и продвинулся в точку О. Требуется определить приращение температуры в точке А. Чтобы учесть распределенность источника теплоты, необходимо предположить, что теплота в точке О выделилась на to ce-

Пример 10. Определить приращение температуры при подогреве стыка при сварке стержней из стали 10 оплавлением с прерывистым подогревом. Продолжительность подогрева <= 10 с. Периоды протекания тока ~1 с, паузы — около

2) определить приращение момента импульса частицы относительно точки О за любой промежуток времени, если известна зависимость от времени момента силы М(/), действующего на эту частицу (относительно той же точки О).

В примере (рис. 6.7) уравнение Бернулли позволило определить приращение давления только в одной точке обтекаемого контура. В остальных точках обтекаемого контура получить давление, действующее на тело, из уравнения Бернулли нельзя. Для определения эпюры давлений р (рис. 6.8) надо решать общие уравнения движения жидкости с учетом ее взаимодействия с твердым телом. К сожалению, получить теоретически аэродинамические силы, особенно с учетом реальных свойств жидкости или газа (сжимаемости, вязкости) и режимов обтекания, для разных профилей сечений стержня не представляется возможным. Поэтому основную роль при определении аэродинамических сил имеют экспериментальные исследования, которые полностью подтверждают сделанный качественный вывод о том, что аэродинамические силы зависят от квадрата скорости потока.

по разности максимальной и минимальной кинетической энергии, то достаточно определить приращение кинетической энергии маховых масс:

С помощью номограммы (рис. 5.19), рассчитанной по приведенной формуле, можно определить приращение Aat угла ввода колебаний при изменении температуры от значения tK, соответ-