Определить расположение

8.10. Как влияет на долговечность изменение межосевого расстояния, если прочие условия остаются постоянными? Определить расчетную долговечность прорезиненного ремня по условиям задачи 8.8 при А = 2 (Dj + D2) и при А = Dt + D2.

8.27**. Начертить кинематическую схему привода лебедки (рис. 8.14), определить расчетную мощность и общее передаточное

16.2. Вал червячного колеса (см. рис. 16.1) смонтирован на двухрядных сферических шарикоподшипниках 1617, имеющих коэффициент работоспособности С = 132-Ю3. Определить расчетную (теоретическую) долговечность наиболее нагруженного подшипника, если угловая скорость вала п = 55 об/мин, расстояние между серединами подшипников / = 320 мм; колесо расположено симметрично относительно опор. Данные для определения усилий в червячном зацеплении взять из задачи 16.1. К- п. д. червячного зацепления ц = 0,83. При определении приведенной нагрузки подшипника принять К5 — 1,2.

6) определить расчетную долговечность наиболее нагруженного подшипника, принимая его номинальный диаметр равным d0 + + 5 мм', подшипники средней серии типа 7300.

Задача 2.88. Определить расчетную подачу вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью D= 13,8 кг/с, работающего на природном газе с низшей теплотой сгорания Q\ = = 35 700 кДж/м3, если давление перегретого пара />„.„ = 4 МПа, температура перегретого пара ?ПИ = 430°С, температура питательной воды /UB=130°C, кпд котлоагрегата (брутто) j/,* = 91%; теоретически необходимый объем воздуха F° = 9,48 м3/м3, коэффициент запаса подачи /?i = l,05, коэффициент избытка воздуха в топке 0^=1,15, присос воздуха в топочной камере Аот = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да вп — 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, /ХВ = 20°С и барометрическое давление воздуха А6 = 98 • 103 Па.

Задача 2.89. Определить расчетную подачу вентилятора котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава: Ср = 62,7%; Нр = 3,1%; 8^ = 2,8%; Np = 0,9%; Ор= 1,7%; Лр = 23,8%; 1^ = 5,0%, если расчетный расход топлива 5Р = 3,1 кг/с, коэффициент запаса подачи /?i = l, 05, коэффициент избытка воздуха в топке о,. = 1,2, присос воздуха в топочной камере А<хт = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Аавп = = 0,035, температура поступающего в вентилятор холодного воздуха /ХВ = 25°С и барометрическое давление воздуха /z6 = 97-103 Па.

Задача 2.95. Определить расчетную подачу дымососа котельного агрегата, работающего на природном газе состава: СО2 = 0,2%; СН4 = 97,9%; С2Н4 = 0,1%; N2=l,8%, если коэффициент запаса подачи ^1 = 1,1, расчетный расход топлива Лр = 0,32 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом <хд= 1,45, температура газов перед дымососом ва= 188°С и барометрическое давление воздуха h6 = 97' 103 Па.

Задача 2.96. Определить расчетную подачу дымососа котельного агрегата паропроизводительностью Z)=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле состава: 0^ = 28,7%; Нр = 2,2%: 82 = 2,7%; Np = 0,6%; Ор=8,6%; Ар = 25,2%; И^ = 32,0%, если температура топлива на входе в топку /Т = 20°С, кпд котлоагрегата (брутто) ?/J?a=88%, давление перегретого пара/?п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /П.„ = 450°С, температура питательной воды /„.„= 140°С, величина непрерывной продувки Р=3%, коэффициент запаса подачи /?j = l,05, коэффициент избытка воздуха' перед дымососом ад= 1.55, температура газов перед дымососом 0Д= 180°С, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива #4 = 4,5% и барометрическое давление А6=98' 103 Па.

Задача 2.115. Определить расчетную производительность и расчетный напор питательного насоса для котельной с максимальной паропроизводительностью Z)max = 5,56 кг/с, если известны давление в барабане котла /»ж = 1,4 МПа, плотность воды /j = 958 кг/м3, сопротивление всасывающего и нагнетательного трубопроводов H^ = Q,2 МПа, коэффициент запаса по паропро-изводительности котельной /?i = l,2 и коэффициент запаса по напору /?2 = 1,1.

Задача 2.117. Определить расчетную производительность и расчетный напор питательного насоса котельной, если известны давление в барабане котла рт = 3,6 МПа, сопротивление всасывающего и нагнетательного трубопроводов //„,,. = 0,2 МПа, коэффициент запаса по напору /?2= 1,1, мощность электродвигателя для привода питательного насоса Nf= 100 кВт и кпд питательного насоса ^„=0,75.

5. Определить расчетную длину ремня по формуле

Графическая часть ее состоит из двух листов формата А1. На первом листе изображается принципиальная гидравлическая схема, на втором дается общий вид машины прототипа, на котором выделены все основные и вспомогательные гидроагрегаты, соединенные трубопроводами. Чертеж машины дается в двух или трех проекциях для того, чтобы можно было определить расположение каждого гидроагрегата. Иногда на втором листе вместо машины-прототипа вычерчивается гидродвигатель (гидромо-

Конструкция измерительной части рассматриваемого зонда показана на рис. 5.13 и состоит из измерительного элемента 1 и подводящей охлаждающий воздух трубы 2. Для увеличения интенсивности теплообмена между охлаждающей поверхностью и воздухом последний подводится через тонкие отверстия 3, а исключение продольного течения воздуха вдоль измерительного элемента достигается секционированием 'при помощи перегородок 4 воздухоподводящей трубы. Отвод воздуха происходит по кольцевому каналу, который образуется на тыльной стороне измерительной части. В измерительный элемент на определенном расстоянии от наружной поверхности установлены термопары для измерения температуры металла. Использование сменной измерительной части позволяет перпендикулярно к поверхности трубы просверлить более тонкие отверстия для термопар и точнее определить расположение их спая.

4. В работах [2, 3] было предложено оценивать манипулятив-ные свойства системы в каждой из точек х рабочего пространства коэффициентом сервиса 0Я, который при расчетах определяется как отношение числа реализуемых манипуляционной системой пробных ориентации (а„, {3J к их общему числу N. Значение коэффициента сервиса Qx оценивает величину зоны обслуживания в точках х, но не позволяет определить расположение этой зоны на единичной сфере, другими словами, не дает возможности оценить распределение манипулятивности системы по различным направлениям. Здесь предложенная в [3] методика оценки манипулятивности системы дополнена следующим образом. Выбрано шесть основных (базовых) направлений ориентирования, совпадающих с направлением координатных осей и противоположных им. Вся совокупность пробных ориентации разделена на шесть подмножеств по признаку близости к одному из базовых направлений (рис. 4, б). Критерием близости являлось скалярное произведение соответствующих единичных векторов.

4. В работах [2, 3] было предложено оценивать манипулятив-ные свойства системы в каждой из точек х рабочего пространства коэффициентом сервиса 0Я, который при расчетах определяется как отношение числа реализуемых манипуляционной системой пробных ориентации (а„, {3J к их общему числу N. Значение коэффициента сервиса Qx оценивает величину зоны обслуживания в точках х, но не позволяет определить расположение этой зоны на единичной сфере, другими словами, не дает возможности оценить распределение манипулятивности системы по различным направлениям. Здесь предложенная в [3] методика оценки манипулятивности системы дополнена следующим образом. Выбрано шесть основных (базовых) направлений ориентирования, совпадающих с направлением координатных осей и противоположных им. Вся совокупность пробных ориентации разделена на шесть подмножеств по признаку близости к одному из базовых направлений (рис. 4, б). Критерием близости являлось скалярное произведение соответствующих единичных векторов.

Чтобы определить расположение параболы относительно касательной в вершине, нужно решить совместно уравнение параболы и какой-либо оси (например, оси Ох)

Если при проектировании деталей из пластмасс не представляется возможным заранее определить расположение элементов детали в форме, то следует ориентироваться на наибольшие допуски в соответствующей группе.

последней О'. Чтобы определить расположение ветвей (симметричных относительно главного диаметра), следует найти еще одну точку параболы, например пересечение параболы с осью Ох или Оу.

В тех лопатках, где отсутствует прямолинейный участок, необходимо замерить установку лопатки по отношению к выходной плоскости. Для этого следует изготовить шаблон по среднему диаметру лопатки так, чтобы он прилегал по спинке и базировался бы на несколько выходных кромок смежных лопаток (фиг. 59). Такой шаблон, будучи перенесен на бумагу, дает возможность при подборе радиусов лопатки закоординировать их относительно выходной кромки и тем самым определить расположение лопатки по отношению к диафрагме.

и позволяет по цифровому табло определить расположение его наиболее легкого участка, а индикатор 1 указывает значение дисбаланса. Поворотом сухарей 3 устраняют дисбаланс круга.

последней О'. Чтобы определить расположение ветвей (симметричных относительно главного диаметра), следует найти еще одну точку параболы, например пересечение параболы с осью Ох или Оу.

Для того чтобы определить расположение неуравновешенных масс по длине необходимо знать величины и фазы уъ у2, ц>г и ф.2, а также величину и направление /е.