Определить следующим

Определение прочности при растяжении. Прочность — способность материала сопротивляться разрушению под действием внешних сил, постоянных (статическая прочность) и переменных (сопротивление усталости). При статических испытаниях образец (рис. 10.14, а) со стандартными размерами деформируют плавно возрастающей нагрузкой. При испытании измеряют прилагаемую силу F и соответствующее удлинение Д/ образца. По измерениям строят диаграмму растяжения (рис. 10.14, б), которая имеет ряд характерных точек. Если разделить нагрузки, соответствующие характерным точкам диаграммы, на площадь поперечного сечения образца до растяжения, то можно определить следующие характеристики прочности: предел пропорциональности an=Fn/A0; предел упругости оу = Гу/А0; предел текучести ат=/7т/Л0; предел прочности ов = FB/AQ. При расчетах обычно используют предел текучести и предел прочности. Предел т е к у ч ест и — это наименьшее напряжение, при котором образец начинает деформи-

Для случая, когда вся поверхность затвора закрыта щитами, определить следующие параметры:

На основании изложенного выше можно определить следующие пути совершенствования существующей системы контроля металла:

Однако теплофизические характеристики материалов могут найти не менее широкое применение для определения физико-механических и технологических параметров стеклопластиков. Причем следует отметить, что с помощью теплометрических методов можно получить самую широкую информацию о свойствах материалов. Используя тот или иной теплометрический метод представляется возможным определить следующие теплофизические характеристики материалов: коэффициент линейного расширения; коэффициент удельной и объемной теплоемкости; коэффициент

Изучение свойств вращающейся неуравновешенной системы позволяет определить следующие требования, которым должно отвечать идеальное устройство для автоматического уравновешивания.

Одним из факторов, определяющих надежную работу проектируемого реактора, является умение достаточно точно рассчитывать температурные поля оболочек и топлива твэлов. Излагаемая ниже методика теплогидравли-ческого расчета пакета тепловыделяющих элементов разработана для реакторов атомной электростанции (БРГД) мощностью 1000—1500 Мвт (эл.), а также для реактора опытно-промышленной установки (БРИГ), предназначенной для отработки основных технологических и конструкторских вопросов создания энергетических быстрых реакторов большой мощности на диссоциирующем теплоносителе и для проверки условий, обеспечивающих максимально возможную наработку вторичного ядерного горючего при минимальных временах удвоения. Рассматриваемая методика расчета может быть использована только для твэлов стержневого типа. Пакет тепловыделяющих элементов представляет собой шестигранную трубу, заключающую в себе пучок тепловыделяющих элементов, расположенных по треугольной решетке. Для проведения теплогидравлических расчетов пакетов твэлов необходимо предварительно определить следующие характеристики пакета [3.1].

8. Коэффициенты местных сопротивлений м и коэффициенты трения Я в трубах не зависят от скорости пара. Для определения расхода через разорванную трубу необходимо предварительно определить следующие вспомогательные величины:

Для определения указанного перепада необходимо предварительно определить следующие величины:

Рассмотрим моностабильный струйный элемент с со-осно расположенными питающим и приемным соплами (рис. 10.7, а). При проектировании такого элемента обычно задаются расходом Qn либо давлением Рп питания. Необходимо определить следующие геометрические параметры: «п, h, cty, с, t, 7, s, апв, flc, I, 6, конфигурацию каналов сопл питания, управления и выходных каналов. Кроме того, требуется определить расход Qy и давление Ру струи управления, необходимые для отклонения струи питания на требуемый угол <Э. Для удобства расчетов разделим струйный элемент на три зоны: А — входной участок сопла питания; Б — камера распределения; В — выходной участок струйного элемента.

Накопленный опыт эксплуатации и промышленных испытаний паровых барабанных котлов позволяет определить следующие характерные причины аварий, связанные с нарушением циркуляции воды в контуре:

3.56. Определение функции потерь. Хотя на практике и могут встретиться значительные затруднения при получении точных экономических характеристик, определяющих функцию потерь, в принципе их можно избежать. Действительно, можно получить разумные оценки этих стоимостей, воспользовавшись принципами технической экономики. Главной задачей является исклю-> чение второстепенных затрат и выявление разностей в затратах, которые возникают при выборе двух взаимоисключающих возможностей. Следует рассматривать лишь затраты, возникающие как следствие решения, принятого в результате испытаний. Благодаря этому сразу исключается из рассмотрения стоимость изготовления партии как несущественная затрата. Если принять такую точку зрения, то становится ясным, что для получения соответствующих оценок необходимо знать все действия, которые последуют после принятия каждого решения. В частности, нужно определить следующие стоимости:

В этом равенстве нам неизвестен угол а„ наклона вектора F*2 в нормальной плоскости к винтовой поверхности резьбы червяка. •, Этот угол можно определить следующим образом:

Входящие в эту формулу величины можно определить следующим образом. /

Указанные величины можно определить следующим образом.

Исходя из уравнения (6.47) , минимальный расход охладителя при пленочном режиме пористого испарительного охлаждения можно определить следующим образом:

Числовые значения коэффициентов bvi можно определить следующим образом. Любая матрица вида К=К<0)(е)В, где В — постоянная матрица, также является решением однородного уравнения. Матрицу В нужно выбрать такой, чтобы при е=0 матрица К(0) была единичной; для этого достаточно взять матрицу В равной обратной матрице К°(0), т. е.

В описываемой конструкции редуктора ведущим звеном является генератор, а ведомым — гибкое колесо при неподвижном — жестком, т. е. рассматриваются передача типа h — Ж — Г. Передаточное отношение этой передачи можно определить следующим образом

в нормальной плоскости к винтовой поверхности резьбы червяка.. Этот угол можно определить следующим образом:

(кроме TO4R» В), у которых полностью известны скорость и ускорение. Планы положений механизма 3-го порядка и траекторию точки С можно определить следующим путем.

Средний температурный напор при прямотоке можно определить следующим образом. Для элемента поверхности dAf (рис. 2.26, а) количество теплоты, передаваемой от нагретой жидкости к холодной, dQ = k(Tl — T2)xdAF. Поскольку dQ = - И7, dTt = W2 dT2,

Для определения коэффициента перекрытия еа можно применить аналитический метод. На основании рис. 206 длину g* = = ab активной линии зацепления можно определить следующим образом:

При малых значениях коэффициента б вследствие незначитель- . ной разности между углами т))тах и i)min начало Ох координат выходит за пределы поля чертежа. В этом случае момент инерции маховика можно определить следующим образом.