Определив параметры

Определив коэффициенты полинома из этой системы, получаем у = (35k4 - 84 ks + 70/fe6 - 20 ?7) = h .

Определив коэффициенты полинома из этой системы, получаем

Таким образом, разложив функцию возбуждения в ряд Фурье и определив коэффициенты этого ряда, всегда можно путем указанного выше преобразования, привести уравнение движения к виду (4.42).

Выражение (9) дает возможность решить задачу синтеза рассматриваемого механизма по пяти и шести вычисляемым параметрам, определив коэффициенты приближающей функции из системы линейных уравнений.

Определив коэффициенты, рассчитывают уменьшение зазора в узле с полимерным подшипником при нагреве. Если корпусом служит зубчатое колесо, то для получения уточненных результатов следует определить значение Ф. При диаметрах зубчатых колес 100—300 мм оно колеблется в пределах 0,4—0,9, причем с увеличением диаметра колеса значения Ф должны уменьшаться.

Определив коэффициенты при неизвестных (rift) и свободные члены (Rip), решаем уравнения и находим истинные смещения узлов Хъ Х.2, ..., Хп в направлении наложенных связей.

Определив коэффициенты pit находим в соответствии с уравнением (4) искомые параметры механизма:

Для обоснованного выбора типа тормозного устройства, конфигурации рабочих элементов и схемы привода золотника в распоряжении конструктора должны быть специальные справочные материалы, т. е. результаты расчета осуществляемых функций (13) для разных форм рабочих элементов и приводов золотника. Тогда, определив коэффициенты а, к, Fy, характеризующие гидросистему, можно по графикам 6 и 0И оценить отклонения, получающиеся при той или иной форме рабочих элементов, выбрать подходящую форму и найти по графикам коэффициенты N или L, затем рассчитать конструктивные параметры для конкретного случая.

Определив коэффициенты жесткости, переходим к расчету частоты выбранного пролета как однопролетного пространствен-

Зная действительный характер неравномерности потока по размаху лопасти и определив коэффициенты профильных потерь по отдельным сечениям, можно расссчитать суммарные потери напора на профиле. Погрешность такого расчета связана лишь с неточностью в определении концевых и вторичных потерь, с чем приходится согласиться, тем более что основная доля потерь в решетке приходится на профильные потери.

гери при калориметрировании могут оказаться настолько большими, что полученные результаты будут значительно отличаться от действительных. В связи с этим для определения коэффициента ц. применен расчетно-металлографический метод. При ЭМО стали в поверхностном слое образуется светлая зона, которая является результатом закалки и фазовых превращений. Нижний контур светлой зоны поверхностного слоя соответствует минимальной температуре фазового превращения ?фтщ. Рас-четно-металлографический метод оценки коэффициента ц основан на определении зоны термического влияния источника теплоты. Измерив В и б и определив коэффициенты ть k, f, находим

Время второй стадк.. мало по сравнению о временем первой, третьей и •етвертой стадий, поэтому им прег'эбрегпди. Данная модель может быть использована только для оценки последствий прсчс-шедшего отказа по причине КР (например, при анализе причин разрушения, когда имеющиеся темплеты металла очаговых вон позволяют непосредственно определив параметры зависимости(1.2).

Функцию F() не совпадает с гфм=='фм(ф). Существенно лишь то, что, определив параметры синтеза из условий приближения функций ^(<р) и Р(ф), мы получаем малые значения взвешенной разности, а следовательно, и отклонения Д^.

Функцию /Г(Ф)) не содержащую параметров синтеза, можно считать заданной функцией, а функцию Р(<р) — приближающей, хотя надо помнить, что функция Р(ц) в общем случае не совпадает с заданной функцией 1) = 1п(ф) и /э(ф) не совпадает с 1фм = 'фм(ф). Существенно лишь то, что, определив параметры синтеза из условий приближения функций /'(ф) и Р(у), мы получаем малые величины взвешенной разности, а следовательно, и отклонения Дф.

При суперпозиции нескольких законов можно полагать, что при некоторых значениях tt > ti (или U < TI) значения всех функций fi(t) выражения (4.39), кроме одной, приближенно равны 0. В этом случае задача состоит в том, чтобы по значениям ti > TI (или ti < TI) определить параметры функции fi(t), для которой ее значения существенно отличны от нуля при ti > TI (или ti < TI) . По этим же значениям случайной величины можно сделать оценку параметра Cj выражения (4.39). Исключив влияние функции fj(t) из общего опытного распределения, находим такие значения t2 > т2 (или 4 < Та) , для которых значения функции /2(0 при данных значениях tz > f2 (или tz < tz) существенно отличны от нуля, и другие значения fi(t), (]?*l) практически равны нулю. Определив параметры этой функции и коэффициент сг, можно исключить влияние функции fz(t).

Испытания материалов на контактно-фрикционную усталость при помощи модели единичной неровности позволяют перейти к расчету интенсивности износа с множественным контактом поверхностей. Определив параметры шероховатости и выявив напряженное состояние на пятнах касания, можно рассчитать интенсивность износа.

При 'суперпозиции нескольких законов можно полагать, что при некоторых значениях ^i > TI (или ti < TI) значения всех функций fi(t) выражения (4.39), кроме одной, приближенно равны 0. В этом случае задача состоит в том, чтобы по значениям t\ > т4 (или ti < TI) определить параметры функции fi(t), для которой ее значения существенно отличны от нуля при 4>Т! (или ^I tz (или 4<Тг), для которых значения функции fz(t) при данных значениях tz > т/2 (или tz < Та) существенно отличны от нуля, и другие значения fi(t), (/=тМ) практически равны нулю. Определив параметры этой функции и коэффициент с2, можно исключить влияние функции fz(t).

По известным Pz и t? определяется эффективная МОЩНОСТЬ ./Уэф Определив параметры Р2) v, пг подбирают тип станка, наиболее соответствующий для обработки данжой детали Pzv N кат Iff UL ^ [№ ^V1

Предварительное заключение о пригодности выбранной модели принимается, если в системе координат Z— V можно провести такую прямую, к которой достаточно близко лежат экспериментальные точки. Определив параметры уравнения данной прямой (аа и at), можно вычислить оценки параметров предполагаемой модели. Однако вычисление параметров ай и at методом наименьших квадратов в данном случае приводит к систематической ошибке, так как минимизация суммы квадратов отклонений преобразованного отклика Z от его прямой регрессии на U не означает, что тем самым минимизирована сумма квадратов отклонений отклика Y от модели, полученной обратным преобразованием координат.

хлопьев у. Определив параметры X', и, у, находят скорость

ляющей собой вертикальную колонну диаметром 0,3 м и высотой 3 ... 4 м. Модель оборудуется пробоотборниками для отбора взвешенного осадка и осветленной воды. По данным эксперимента строят кривую осветления и находят значение комплекса X', соответствующее заданному эффекту осветления воды. Пользуясь той же моделью, определяют физические характеристики взвешенного осадка: скорость свободного осаждения хлопьев — и и концентрацию твердого вещества в структуре хлопьев у. Определив параметры X', и, у, находят скорость восходящего потока воды в слое взвешенного осадка, соответствующую заданным геометрическим размерам осветлителя, или определяют геометрические размеры аппарата, соответствующие заданной скорости восходящего потока обрабатываемой воды. Величина скорости восходящего потока должна находиться между верхней и нижней границами возможного существования взвешенного слоя.

Определив параметры a^, 0M, напряжения и смещения в конической оболочке можно вычислять по формулам (4.114), (4.110), принимая во внимание, что s ps tg а Р ps tg а

Испытания материалов на контактно-фрикционную усталость при помощи модели единичной неровности позволяют перейти к расчету интенсивности износа с множественным контактом поверхностей. Определив параметры шероховатости и выявив напряженное состояние на пятнах касания, можно рассчитать интенсивность износа.