Определив предварительно

определив постоянные GI и показатели степени п\ для ламинарной и турбулентной формы течения в пограничном слое как параметры прямых линий

Постоянные Сг и С2 найдем из условий при к = /f: f (х) — — 0; /'(х) = 0. Определив постоянные, получим следующее окончательное выражение для прогибов:

Определив постоянные, получим

Определив постоянные, получим окончательно следующее выражение для угла поворота:

Определив постоянные интегрирования из граничных условий, давая различные значения времени I, строят процесс перехода с одного установившегося режима на другой. Отсчет времени I производится от начала переходного процесса по графику фиг. 14-76.

Определив постоянные А, п, а и ао по результатам первого контроля, как описано выше, можно предсказать результаты последующих контролей.

Определив постоянные А, я, ос и д0 по результатам первого контроля, как описано в разд. 5.3, можно предсказать результаты последующих контролей.

Определив постоянные А, я, а и я0 по результатам первого контроля, как описано выше, можно предсказать результаты последующих контролей.

Постоянные Сг и С2 найдем из условий при х = /: f (х) ~ — 0; f'(x) = 0. Определив постоянные, получим следующее окончательное выражение для прогибов:

Определив постоянные, получим

Определив постоянные, получим окончательно следующее выражение для угла поворота:

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру ^тах» Д° которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру е и по номограмме рис. 120 находят /з или /2. После этого, определив предварительно qn, соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева ta. Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния А^охл> в котором не возникают трещины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61).

Закон движения механизма в этом случае можно определить методами графического интегрирования. Рассмотрим метод графического интегрирования на примере кривошипно-ползунного механизма. График изменения приведенного момента в зависимости от угла поворота звена приведения можно получить, определив предварительно значение этих моментов для каждого положения в соответствии с уравнениями (1.96), используя теорему Н. Е. Жуковского. В виде графика можно также представить изменение приведенного момента инерции Уп = Л(ф) согласно уравнению (1.105). Графически проинтегрировав кривые изменения приведенных моментов (движущих и сопротивления), можно получить график изменения кинетической энергии в функции угла, поворота Д/: = = Д?(ф). Исключив из графиков Д? = Д?(ф) и /п — /п(ф) аргумент ф, получают функциональную зависимость кинетической энергии от приведенного момента инерции Д? = Д?(УП) — диаграмму Виттенбауэра1.

2. Износ жестко связанных кольцевых направляющих. Рассмотрим центрально нагруженный стол с двумя парами кольцевых направляющих, расположенных на разных радиусах (рис. 105). При износе направляющих стол будет опускаться. Однако их износ нельзя рассматривать изолированно, определив предварительно реакции в направляющих. Процесс изнашивания возможен лишь при одинаковом износе каждого сопряжения в направлении х—х, т.е. должно выполняться условие ,

Для пользования графиками нужно предварительно вычислить значения гиб, представляющие собою конструктивные постоянные рассматриваемого гидравлического механизма. Величина ир, связанная с давлениями и сопротивлениями в цилиндре уравнением (XI. 33), обычно задается из технологических соображений. По заданной величине ир можно найти р, определив предварительно а, Ъ и к. Зная все вышеуказанные величины, можно, пользуясь графиками, определить законы движения поршня, причем величины г, 6 и ир позволяют вычислить масштабы ^приведенных графиков. Для пояснения сказанного обратимся к примерам".

Определив предварительно указанным способом мощность и электрический тип двигателя, выбирают необходимый габарит (конструктивный тип) двигателя по заводскому каталогу. При этом должны быть рассмотрены особенности необходимой конструкции двигателя для защиты его от влияния окружающей среды. Иногда приходится учитывать и необходимость применения двигателя с соответствующими значениями его механических(преимущественно махового момента) и электромагнитных параметров (величин активных и реактивных сопротивлений и т. д.). При этом должно быть правильно выбрано число обо-

Из этого отношения, определив предварительно по уравнению (53) температуру tст, находим уравнение для вычисления tx

Расчеты по пп. 18, 22, 23, 24 и 27 проводят так же и для противней или тарелок последующих рядов, определив предварительно, в случае применения противней, количество воды, приходящейся на противень рассматриваемого ряда.

Определив предварительно наибольшую возможную величину компенсации по формуле (16).

сечении эпюру напряжений о°н, определив предварительно по формуле (11.136) величину у* = 0,183 и сделав соответствующие расчеты по формулам (11.18а) и (11.18) (для зоны упругой деформации) и (11.24) и (11.19) (для зоны пластической деформации). Полученные значения величин (0^)° для ряда значений х (от к = О до -л = 1,0) представлены в табл. 26.

числом рядов и соотношением шагов необходимо, определив предварительно по рис. 2 е и по рис. 8 k, найти значение

Критерий Боринга [2] [уравнение (50)] можно использовать совместно с уравнением (37) для нахождения начальных условий. Определив предварительно начальную точку z0, по уравнениям (44) и (45) можно рассчитать истинные значения объемного паро-содержания. Скорость всплытия определяется по уравнению (21), а параметр распределения следует принимать тот же, что и для пузырькового (или эмульсионного) режима течения для этой же системы при температуре насыщения (обоснование этой аппроксимации приведено в тексте). Если последний неизвестен и отсутствуют данные о профилях скорости и концентрации, то принимают С0 ---= 1,13.