Оптических характеристик

Умет ь: делать расчеты с применением логарифмических таблиц; производить измерения с помощью оптических делительных головок, ультраоптиметра, проектора эвольвентомеров и др.

Уметь: производить измерения концевых мер длины методом интерференции на стеклах, с помощью интерферометра или ультраоптиметра; работать на оптических делительных головках, на проекторе

Контроль углов и конусов. Углы и конусы измеря-•' ются с помощью угловых мер, шаблонов, угольников, конусных-калибров, шариков, синусных и тангенсных линеек, универсальных микроскопов (координатным методом), оптических делительных головок, угломеров с нониусом и др.

В зависимости от цели деления и характера отсчета устанавливают следующие типы оптических делительных головок:

Рабочие поверхности шпинделей и планшайб станков высокой точности. Опорные и посадочные шейки шпинделей зубоизмерительных приборов, оптических делительных головок. Рабочие поверхности колец прецизионных подшипников качения

Кромки режущего инструмента и малоответственные поверхности Рас Рабочие поверхности деталей измерительных приборов VIII IX X иальное би 1 — II Фрезы торцовые Фрезы концевые Маховики 'ние Контрольные оправки Шпиндели оптических делительных головок

В табл. 90 приведены основные конструктивные данные упрощенных делительных головок, в табл. 91 — основные паспортные данные универсальных делительных головок, а в табл. 92—основные паспортные данные оптических делительных головок.

Непосредственное деление' осуществляется на упрощенных и оптических делительных головках, а также лобовым делительным диском на универсальных делительных головках.

92. Паспортные данные оптических делительных головок

Непрерывное деление при фрезеровании винтовых и спиральных канавок осуществляется на универсальных и оптических делительных головках . кинематической связью шпинделя делительной головки и винта продольной подачи фрезерного

Особенность оптических делительных систем выражается в том, что отсчет углового поворота осуществляется по точно градуированному оптическому лимбу, а поворот шпинделя или стола с изделием, как правило, производится через червячную передачу.

При измерении дымности ОГ дизелей нашли применение два метода: фильтрации потока ОГ определенного объема с последующим измерением степени черноты фильтра оптическим путем и метод, основанный на измерении оптических характеристик ОГ, которые зависят от ослабления светового луча при прохождении через измерительную трубку (кювету) или рассеивания светового потока содержащимися в газовом потоке частицами.

«Цену» полос (разность <у1 — 02, соответствующую данному цвету) определяют расчетом на основании оптических характеристик материала образца или с помощью тарировочных образцов, в которых создают напряжения строго определенной величины.

Уравнение переноса излучения (3.40) связано с системой (3.38) тем, что интенсивность собственного излучения матрицы J\0 [T(Z)] зависит от ее температуры. В настоящее время разработаны различные приближенные методы решения уравнения переноса излучения (3.40). С их использованием получены численные решения совместной задачи (3.38)— (3.40) переноса энергии излучением, конвекцией и тепло проводностью в проницаемом покрытии. Полученные результаты позволяют оценить диапазон изменения оптических характеристик матрицы, обеспечивающих ее наибольшую эффективность в том или ином конкретном случае. Так, например, выяснено, что наилучший режим работы пористого слоя как коллектора солнечной энергии достигается в том случае, когда матрица выполнена из материала, прозрачного и нерассеивающего в солнечном спектре, но непрозрачного и рассеивающего в инфракрасном диапазоне. Для теплового экрана с транспирационным охлаждением желательно обратное.

Изменение механических и оптических характеристик эпоксидной смолы в процессе полимеризации

скрепленных вместе, подвергается равномерному изменению, в них возникают напряжения. Ниже на двух примерах показано, как решают такие задачи. В первом из них рассматривается трехслойная пластина из стекла и пластмассы, а во втором — модели зарядов твердого топлива, выполненные из уретанового каучука и скрепленные с более жесткой стальной оболочкой. В первом случае обработку результатов, полученных поляриза-ционно-оптическим методом, можно провести без учета изменения механических и оптических характеристик стекла при изменении температуры. Во втором случае изменения характеристик материала существенны и их приходится учитывать при обработке результатов измерений. Рассмотрено несколько возможных способов решения второй задачи.

«Цену» полос (разность CT! — ст2> соответствующую данному цвету) определяют расчетом на основании оптических характеристик материала образца или с помощью тарировочных образцов, в которых создают напряжения строго определенной величины.

Под действием тепла происходят изменение оптических характеристик рабочего тела и его деформация, поэтому в некоторых конструкциях лазеров предусматривается охлаждение кристалла потоком воздуха, водой, а иногда и жидким азотом. Нагревание

Рассмотрим особенности действия излучения СО2-лазера на тонкие металлические листы толщиной менее 1 мм. В настоящее время существуют две точки зрения на механизм их резки в присутствии струи кислорода. Согласно первой из них, основным процессом разрушения металла, в том числе в тонких слоях, является его горение в кислороде. Вторая точка зрения сводится к тому, что металл под действием излучения лишь расплавляется и в тонких слоях разрывается, а струя удаляет расплав из зоны реза. По-видимому, нельзя утверждать, что для всех металлов реализуется одинаковый механизм разрушения. В зависимости от теплофизических и оптических характеристик металлических слоев и их склонности к окислению и горению превалирует тот или иной механизм разрушения. Например, если для стали и титана вполне возможен механизм горения (из-за низкой температуры воспламенения), то для алюминия и меди более вероятен механизм проплавления листа [82].

Pi и Y,(s', s) полностью определяют в феноменологическом отношении все особенности взаимодействия электромагнитного излучения и вещества. Для того чтобы иметь возможность рассчитать процесс радиационного теплообмена в среде, необходимо знать все эти оптические параметры. Проблеме их определения для различных сред .посвящены многочисленные экспериментальные и теоретические исследования. Однако до сих пор отсутствуют данные по весьма важным в практическом отношении средам, и исследование их оптических характеристик является одной из актуальных задач.

В зависимости от сложности задачи, ее постановки, числа зон и других факторов используются различные методы решения упомянутых систем алгебраических уравнений радиационного теплообмена. Для малого числа зон (две — четыре) система уравнений (8-3) может быть решена аналитически в конечном виде для любой постановки задачи. Такие решения и были получены рядом авторов (Л. 19, 130 — 132] без учета неравномерности плотности излучения и оптических характеристик по зонам.

б) Анализ коэффициентов распределения. Исходная система уравнений (8-2) содержит целый ряд коэффициентов распределения (&, ?,, Ун, &ц), учитывающих неравномерность тепловых и оптических характеристик в каждой зоне. Точность, с которой удается определить эти коэффициенты, и будет лимитировать в конечном счете точность расчетов, проводимых на основании системы уравнений (8-2). Проанализируем приведенные выше выражения коэффициентов распределения.