Оптимальный коэффициент

представляет собой оптическую постоянную полосы (цена полосы) модели по наибольшим касательным напряжениям, которая измеряется величиной тмакс, приходящейся на одну полосу.

представляет собой оптическую постоянную полосы модели по де-•формациям, измеряемую в 1/число полос.

Для расшифровки картин полос нужно знать оптическую постоянную материала, которую определяют на тарировочных образцах. В качестве тарировочного можно взять любой образец, если в какой-либо его точке из расчета или другого эксперимента известны напряжения. На практике, однако, используются такие образцы, которые легко изготовить и нагрузить, которые в исходном состоянии не содержат остаточных напряжений и напряжения в которых можно определить по простым формулам. В качестве тарировочных образцов обычно используют растягиваемые стержни, балки при чистом изгибе и круглые диски,, сжатые вдоль диаметра. Формулы для определения напряжений в растягиваемых стержнях ив балках хорошо известны. В диске,, сжатом вдоль вертикального диаметра (фиг. 3.11), напряжения

оптическую постоянную материала и

Компенсация осуществляется в следующем порядке. В рассматриваемой точке определяют параметр изоклины, дающий направления главных напряжений. Растягиваемый образец располагают вдоль одного из этих направлений и увеличивают напряжение в обраещ до тех пор, пока общая разность хода в модели и в компенсаторе не станет равной нулю. Этого удается достигнуть, располагая растягиваемый компенсатор вдоль оси ог2-Если же компенсации не получается, то это значит, что образец расположен вдоль оси at. В этом случае компенсатор поворачивают на 90° и растягивают до получения полосы нулевого порядка. Зная напряжение в компенсаторе, его размеры и оптическую постоянную материала, можно точно определить порядок полосы в модели. Компенсатор и модель не обязательно должны быть одинаковыми по толщине и материалу.

«Равновесную» оптическую постоянную по деформациям определяли на растягиваемом образце под постоянной нагрузкой и кольце из уретанового каучука, приклеенном к стальному кольцу. Измеренные значения деформаций в растягиваемом образце относили к порядкам полос для нескольких уровней температуры. Оптическую постоянную полосы для кольца определяли из соотношения (3.37), в которое вместо а подставляли температурную деформацию &t, определяемую в виде

Отливается диск с жестким вкладышем в центре. В процесса отливки на внутреннем контуре каучукового кольца радиуса а создается радиальное смещение аа, где а — коэффициент усадки. Это смещение можно узнать измерением внутреннего диаметра кольца после удаления внутреннего вкладыша. Из решения Лямз> для толстостенной трубы по перемещению можно определить деформацию на внутреннем контуре, а оптическую постоянную полосы по деформациям находят по уравнению (3.41).

Оптическую постоянную материала по напряжениям TQ можно определить по величине у0 из соотношения

Как было показано в предыдущих главах, основными данными, получаемыми в поляризационно-оптическом методе, являются порядки полос интерференции (изохром) и параметры изоклин. Обычно определяют и оптическую постоянную материала на тари-ровочном образце или непосредственно на самой исследуемой .модели. В настоящей главе рассматриваются методы и приемы, применяемые при обработке таких данных.

В другом способе можно не знать оптическую постоянную материала и величину приложенной нагрузки. Однако модель должна иметь участок с равномерным одноосным распределением напряжений, в котором измеряется порядок полос, принимаемый заноми-.нальный; тогда

Тарировка. Описываемый метод требует проведения ряда тари-ровочных экспериментов. Существенно важно знать коэффициент усадки и оптическую постоянную материала по деформациям. Для полного анализа необходимо .также знать модуль упругости материала модели и его оптическую постоянную по напряжениям.

Используя метод исследования напряжений и деформаций при глубокой вытяжке металла, В. Е. Недорезов ( 32 J внес в него некоторые уточнения и поправки, которые наиболее приемлемы из всех существующих расчетов различных авторов. В резулитате применения его выкладок можно более реально рассчитать технологический процесс и em параметры, определить оптимальный коэффициент вытяжки Квыт , правильно выбрать размеры вытягиваемых заготовок и рабочих поверхностей штампов.

где ф0 — оптимальный коэффициент тяги; а0 — предварительное напряжение.

На основании условия (29) и равенства 0А = 5 = /CnZ) можно определить оптимальный коэффициент перекрытия /Сп, при котором площади F и F' равны, в результате совместного решения системы уравнений

Зная оптимальный коэффициент перекрытия, можно определить оптимальные значения шагов 5 и S' относительного перемещения по осям X и F. Очевидно, что 5ОПТ = 0,86.0. Из рис. 39, б можно определить, что

Наиболее эффективный (оптимальный) коэффициент демпфирования jR определяется из уравнения (6.80Ь), если в нем положить 0 = 45°. В результате получаем

Кривая оптимальных относительных характеристик демпфера, полученная Дж. П. Ден-Гартогом, изображена на фиг. 141. Согласно Коллатцу оптимальный коэффициент демпфирования можно вычислить из уравнения

По фиг. 141 определяем также оптимальный коэффициент демпфирования R.

эффициенте демпфирования, не имеют общих точек пересечения (точек Р и К на фиг. 140). В связи с этим условия оптимальной настройки, отношение масс и оптимальный .коэффициент демпфирования отчасти теряют свое значение. Тем более важно испытать демпфер самым тщательным образом.

Нами был разработан алгоритм, позволяющий учитывать влияние ^зтих факторов и определять по данным статистикам оптимальный коэффициент экономической эффективности применения данной АЛ, в тон или ином производстве.

в обоих случаях исследование влияния величины Двз на фрикционные характеристики должно быть различным. Однако в каждом из этих случаев существует такой оптимальный коэффициент взаимного перекрытия, при котором получаются лучшая стабильность и эффективность процесса трения и наименьшая (при прочих равных условиях) интенсивность износа.

Рабочее тело помещается в резонатор, который, как уже указывалось, в большинстве случаев представляет собой интерферометр Фабри—Перо с плоскими или сферическими зеркалами. Обычно одно из зеркал имеет коэффициент отражения Rlt близкий к 100%, — это так называемое глухое зеркало; коэффициент отражения R2 второго зеркала колеблется от 75 до 90%. Большой коэффициент отражения второго зеркала дает низкий порог, но при этом имеет место высокая плотность излучения внутри рубина, что приводит к увеличению потерь и уменьшению выходной мощности. При слишком малых R% чрезмерно поднимается порог генерации. Обычно оптимальный коэффициент отражения подбирается экспериментально.