Оптимальное расположение

30. Рейтман М.И. Оптимальное проектирование конструкций под действием случайных нагрузок // Проблемы надежности в строительной механике (Материалы 2-й Всесоюзной конференции по проблемам надежности в строительной механике). Вильнюс; Изд. Вильнюсского филиала Каунасского политехнического института,

8. Мазалов В. Н., Немировский Ю. В., Оптимальное проектирование конструкций, Библиографический указатель за 1948—1974 гг., ч. I, II, Институт гидродинамики СО АН СССР, Новосибирск, 1975.

ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ УПРУГИХ БАЛОК, ПОДЧИНЕННЫХ ОГРАНИЧЕНИЯМ НА ПОДАТЛИВОСТЬ

20 Гл. 2. Оптимальное проектирование упругих балок

22 Гл. 2. Оптимальное проектирование упругих балок

Рис. 2.1. Оптимальное проектирование неразрезной трехслойной балки с заданной податливостью при действии момента Р на конце.

24 Гл. 2. Оптимальное проектирование упругих балок

В общем случае конструкцию нужно проектировать исходя из нескольких возможных состояний нагружения. Разумеется, может оказаться, что существенно лишь одно из этих состояний, в том смысле, что только оно влияет на выбор размеров конструкций; однако этот случай встречается сравнительно редко. В данном разделе мы будем рассматривать оптимальное проектирование трехслойной балки типа, указанного в начале разд. 2.1; балка подвергнута действию двух возможных состояний нагружения с обобщенными нагрузками Ра1 и Ра2. Проектируемая балка должна иметь минимальный вес при условии, что ее податливости С] и С2 при двух состояниях нагружения должны удовлетворять неравенствам

Гл. 2. Оптимальное проектирование упругих балок

3.1. Оптимальное проектирование иных упругих конструкций, подчиненных ограничениям на податливость

3.1. Оптимальное проектирование иных упругих конструкций 29

Приближенный расчет несущей способности подпятника с самоустанавливающимися сегментами, в которых автоматически поддерживается оптимальное расположение трущихся поверхностей

При расчете принять, что оптимальное расположение трущихся поверхностей будет при а = 0,0002 рад.

В ферромагнитных материалах ЭМА-преобразователи хуже излучают и принимают продольные волны вследствие большой магнитной проницаемости этих материалов. Для возбуждения волн под углом к поверхности (волн Рэлея и Лэмба) применяют преобразователи, схема которых дана в табл. 9. В этом случае элементы катушки располагают в виде решетки с расстоянием между двумя соседними элементами с противоположным направлением тока, равным cpl1f, где ср — фазовая скорость волны вдоль поверхности. Такое расстояние обеспечивает оптимальное расположение областей растяжения и сжатия на поверхности

Приближение оси шарнира колодки к поверхности шкива способствует более благоприятному распределению давлений. Оптимальное расположение для оси шарнира было бы ее положение на расстоянии L от оси шкива. В этом случае тормозная колодка была бы полностью уравновешена и максимальное давление было бы направлено по линии 00j. Однако вследствие относительно небольшой разницы между величиной R и L размещение оси шарнира на расстоянии L от центра шкива конструктивно затруднено. Так, например, при коэффициенте трения ц. = 0,3

Для снятия зарядов использовались изотопы Ри239 (а-излучепие) и S35 (р-излучение). Работа с Ри239 проводилась в ЦНИИШелке, а работу с S35 вели совместно комбинат им. Щербакова, Институт автоматики и телемеханики АН СССР и ЦНИИШелк. Излучатель на основе Ри239 был получен готовым, излучатели па основе S36 приготовлялись специально по следующей технологии: брали S36 в виде белого порошка BaS04 максимальной удельной активности, изготовляли подложки из нержавеющей стали размером 30 X 120 мм с бортиками высотой 1,5—2 мм. В пробирку с BaS04 добавлялось несколько граммов этилового спирта и взбалтыванием смеси получали суспензию, которая разливалась равномерным слоем по подложке. После высыхания спирта па подложке оставался тонкий слой белого налета BaS04, для укрепления которого он пропитывался небольшим количеством 0,1 % раствора органического стекла в дихлорэтане. Подложка обклеивалась защитным слоем тонкой парафинированной конденсаторной бумагой толщиной 0,01 мм для того, чтобы энергия частиц, поглощаемых в защитном слое, не превышала 0,01—0,02 мае. Затем подложка помещалась в кассету из органического стекла, а кассета в стальной экран-держатель таким образом, чтобы направленный поток (3-излучения шел в одну сторону. На пути потока располагалась редкая сетка для защиты активного слоя от возможных механических повреждений. Было выработано оптимальное расположение излучателя над лентой в месте на-

Приближенный расчет подпятника с самоустанавливающимися сегментами, в которых автоматически поддерживается оптимальное расположение трущихся поверхностей (при тя=0,7), производится по формулам:

удобство наблюдения за работой котлоагрегата и управления им; кроме обязательных требований, изложенных в [Л. 1], сюда относятся оптимальное расположение щита контрольно-измерительных приборов, местных приборов, органов местного и дистанционного управления, часов, гляделок, площадок и лестниц;

В выпускных патрубках мощных конденсационных турбин .приходится допускать значительные скорости пара (до 150 м/сек и более). Для уменьшения потери давления в этих патрубках необходимо исследовать на модели патрубка динамику парового потока, подбирая оптимальное расположение направляющих лопаток, ребер и характер изменения поперечного сечения патрубка по ходу пара. При этом надо стремиться к максимальному использованию скорости выхода пара из лопаток.

ростей трубкой полного напора (рис. 7.15). Трубка укреплялась в координатнике и перемещалась в плоскости трубной доски на расстоянии одного миллиметра от нее. В результате было получено оптимальное расположение выравнивающей решетки перед входом потока в трубную доску, позволяющее более или менее равномерно распределять теплоноситель второго контура в трубах. Коэффициент сопротивления, отнесенный к скорости потока в центральной трубе, на участке от входа в трубную доску до выхода из нижней трубной доски составлял 3; 2,8; 2,75 и 2,75 при Re=2,5-103, 3-103, 3,5-103 и 4-103 соответственно.

Следовательно, указанное оптимальное расположение опор уменьшает влияние прогиба по сравнению с расположением опор на концах линейки приблизительно в 48 раз и для приведенного выше случая может уменьшить прогиб линейки длиной 6000 мм до 0,03 мм, а линейки длиной 3000 мм — до 0,006 мм. Плоскопараллельная концевая мера длиной 1000 мм и сечением 9 х35 мм, подпертая таким образом, уменьшается по длине при прогибе от собственного веса только на 0,2 мкм. Кстати, уменьшение ее от собственного веса при вертикальном положении тоже равно 0,2 мкм. Такая же концевая мера длиной 3000 мм при оптимальном расположении опор уменьшается вследствие прогиба только на 2 мкм [111]. Такая величина погрешностей измерений не имеет

Двухкольцевая конструкция уплотнения позволяет найти оптимальное расположение поверхностей замка, при котором уменьшается радиальная составляющая сил давления в нем.