Промежуточных перегревателях

По принципу действия воздухоподогреватели разделяются на рекуперативные и регенеративные. Рекуператив-н ые- это, как правило, стальные трубчатые воздухоподогреватели (диаметр трубок 30—40мм). Схема такого подогревателя приведена на рис. 18.5. Трубки в нем расположены обычно вертикально, внутри них движутся продукты сгорания; воздух омывает их поперечным потоком в несколько ходов, организуемых за счет перепускных воздуховодов (коробов) и промежуточных перегородок.

До набивки трубок конденсатора следует проверить правильность установки трубных досок и промежуточных перегородок, со-

б) перетирание трубок в отверстиях промежуточных перегородок вследствие вибрации под воздействием парового потока;

Рис. 75. Варианты расположения промежуточных перегородок в теплообменниках: а — сегментные; б — типа диск — кольцо

Исходными данными для расчета являются конструктивные размеры пучка, механические характеристики материала трубки и поле скоростей набегающего на пучок потока пара при его максимальном расходе. Конструктивные размеры пучка обычно представляются в виде чертежа, где указываются размеры трубок, разбивка трубных досок, расположение промежуточных перегородок с указанием зазоров в их отверстиях под трубки. Поле скоростей набегающего потока пара представляет из себя чертеж поперечного сечения патрубка, где нанесены зоны, имеющие осред-ненные значения предельных скоростей потока пара. Поле скоростей обычно получается при воздушной продувке модели выхлопного патрубка ТНД. При отсутствии такого поля для рассчитываемого пучка в виде исключения можно воспользоваться полем скоростей, ранее полученным при продувке подходящей модели патрубка.

Для расчета выбирают из пучка несколько трубок, находящихся в зоне наибольших скоростей, при этом учитывают протяженность зоны по длине трубки и расположение промежуточных перегородок конденсатора относительно поля скоростей (наибольшее воздействие на трубку оказывает поток, обтекающий ее в середине пролета).

u1)/t—коэффициент, характеризующий качество заделки левого конца n-го пролета трубки; vz,n — то же правого конца n-го пролета трубки. Для учета влияния на частоту толщины трубных промежуточных перегородок примем коэффициент ф = 1,08. Поскольку кон-

1кр — длина крайнего пролета между перегородкой и трубной доской при симметричном расположении промежуточных перегородок, см. Корпус и другие части конденсатора. В цельносварных конденсаторах ЛМЗ корпус, трубные доски, перегородки и водяные камеры изготовляются из стали марки Ст. 3 (ГОСТ 5520-50) и свариваются -= электродами марки Э-42 (ГОСТ 2523-51). Эти конденсаторы выпускаются для работы как на пресной, так и на морской воде.

Трубные системы таких подогревателей выполняются в виде пучков из прямых труб одинаковой длины с оптимальным числом промежуточных перегородок, исключающим возможность возникновения вибрации труб. Конструкция их обеспечивает оптимальные

Между спиральными трубными элементами в зоне КП подогревателя через 8—12 рядов плоскостей змеевиков установлены горизонтальные перегородки, предназначенные ' для организации движения пара и отвода образующегося на поверхности теплообмена конденсата пара. Спиральные элементы поверхности зон ОП и ОК располагают в специальных кожухах, в которых с помощью системы промежуточных перегородок в межтруб-

Наконец, позиция металлургов состоит в большинстве случаев в том, что трудно создать материал длительно и надежно работающий в реальных условиях и что можно найти и другие способы повышения сопротивления материала коррозии (например, поверхностный наклеп или защитные покрытия), однако для этого требуются многие годы. При всей противоречивости взглядов считается, что борьбу с коррозионной усталостью следует вести по всем направлениям. Что же касается практического применения тех или иных мер, то они определяются экономическими соображениями. Например, одной из мер борьбы с присосами в конденсаторе является применение титановых трубок, привариваемых к трубным доскам. Однако, одна из проблем, которая возникает при этом, состоит в малом модуле упругости титана и, следовательно, в большом количестве промежуточных перегородок. Это затрудняет смену трубок и, главное, удлиняет ее, что приводит к экономическим потерям.

пружиной 8. При повышений числа оборотов сверх нормального груз 2 под действием центробежных сил начинает перемещаться к периферии, сжимая пружину 3 и штырь 4 на грузе 2, начиная выступать за пределы окружности вала, нажимает на рычаг, которым мгновенно закрывается паровая задвижка перед турбиной. На современных мощных блочных ТЭС турбоагрегаты работают на паре высоких начальных параметров и с промежуточным перегревом его. Поэтому на этих ТЭС в промежуточных перегревателях и соединитель-тельных трубопроводах находится значительное количество пара. При внезапном сбрасывании нагрузки и отключении турбины от основного трубопровода этого пара бывает достаточно, чтобы при его расширении недопустимо повысилась скорость вращения ротора. В таких установках приходится усложнять систему парораспределения и устанавливать дополнительные быстродействующие клапаны, автоматически открывающиеся с помощью электронных устройств для сбрасывания этого пара в конденсаторы турбины или специальные пароохладители. .................

где dmp — весовая доля впрыскиваемой воды на 1 кг воздуха; <7впр — энтальпия впрыскиваемой воды при температуре перед первым в схеме ПГУ газовым подогревателем; г'впр — энтальпия пара, расходуемого на 1 кг впрыскиваемой среды, при температуре уходящих газов и парциальном давлении в уходящих газах. Тепло, идущее на нагрев и испарение питательной воды,, перегрев пара в основном и промежуточных перегревателях (Qn)r а также на нагрев воды в газоводяных подогревателях
где Dne и Dn. п — расход пара через основной и промежуточные перегреватели; Gnp и GrB п — расход воды на продувку и через газоводяные подогреватели; fne и in B — энтальпия острого пара и питательной воды после последней ступени парового регенеративного подогревателя; А/п. п и Д/гв п — приращения энтальпии пара при перегреве в промежуточных перегревателях и воды при нагреве в газоводяных подогревателях; inp — энтальпия продуваемой среды (обычно вода на линии насыщения при давлении в барабане).

№ 6 электростанции Фило). Этот блок состоит из одновальной конденсационной турбины мощностью 125 Мет и котла типа Бенсона паропроизводи-телыгостью 306 т/ч; параметры свежего пара — 317 ата и 622° С. В двух промежуточных перегревателях пар нагревается при 86 ата с 426 до 565° С и при 13 ата с 332 до 537° С. Промежуточные перегреватели находятся в области умеренных температур газов и при растопке допускается оставлять их без охлаждения до момента подачи пара в турбину. В этом заключается первая особенность тепловой схемы данного блока.

Для схемы с многократным промежуточным перегревом аналогичный вывод формулы для ес узловой ступени подогрева, снабжаемой паром, не проходившим один или несколько промежуточных перегревателей, привел бы к той же формуле (1.22), в которой величина At"-11 представляет собой сумму прироста энтальпии во всех нижележащих промежуточных перегревателях. При таком понимании величины Ainn формула (1.22) справедлива для схем с любым числом промежуточных пере-36

В промежуточных перегревателях пар конденсируется, конденсат греющего пара отводится в линию питательной воды. Недогрев перегреваемого пара до температуры конденсации греющего составляет 15—20 СС.

где хс и хс° — сухость пара (до и после сепаратора влаги); q°n.n и ^".п—теплота, отдаваемая свежим паром и паром отбора в промежуточных перегревателях; qn = hn—hn'— теплота конденсации пара отбора на промежуточный перегреватель; hn' •— энтальпия конденсата пара отбора на промежуточный перегреватель при насыщении (дренажа из промперегревателя отборного пара). Соотношение между оптимизируемыми подогревами в узловых ступенях простой тепловой схемы АЭС с ограниченной регенерацией по результатам расчетов равно

тельные значения потери давления пара: в стопорных и регулирующих клапанах ЦВД — 3, в сепараторе влаги — 2, в промежуточных перегревателях ППО и ППС по тракту обогреваемого пара соответственно по 2,5, в стопорных и регулирующих клапанах ЦНД — 2 %. Температурные напоры в промежуточных пароперегревателях по греющему пару принимались с учетом их конструктивных особенностей, а также потери давления греющего пара от точки его отбора до ПП0 и ППС в размере: 0п.по = 19,5°С. 8п.Ве=13,6°С. Температура нагреваемого пара за ПП0 /„.^ =211 °С, за ППС *„.„,. =262 °С.

—19,5=211 "С; Vno=2856 кДж/кг; ^.п-^0-°9„.По = =275,6—13,6=262 °С; Ап.п=2972 кДж/кг. Потеря давления греющего пара в промежуточных перегревателях принята 4—6%; энтальпии дренажей этого пара определялись при давлениях: в ППар1'=/>,—АрТр —

В этом случае давления в первом и втором промежуточных перегревателях в зависимости от t0 могут быть оценены следующим образом:

В этом случае давления в первом и втором промежуточных перегревателях в зависимости от /0 могут быть оценены следующим образом: