Промежуточных температурах

Анализируя уравнения (а), можно составить правило для вычисления какой-либо из промежуточных температур; так из второго уравнения находим:

Примечание. Для промежуточных температур допускаемое напряжение определяется линейной интерполяцией ближайших значений с округлением до 0,5 МПа в меньшую сторону.

Примечание. Для промежуточных температур допускаемое напряжение определяется линейной интерполяцией ближайших значений с округлением до 0,5 МПа в меньшую сторону.

Для определения промежуточных температур в противотсчных теплообменниках замена в формулах (19-26) и (19-27) F на /^неприемлема, так как при противотоке в теплообмене всегда принимает участие вся поверхность. Поэтому при расчете температуры первичного теплоносителя -в :формуле (19-26) полная поверхность F заменяется Fx только в числителе, т. е.

Рис. 1-9. Графический способ определения промежуточных температур t3 и /*

Так, MoSi2 и WSi2, полученные силицированием металлов в порошке кремния в вакууме, имеют меньшую скорость окисления и выдерживают значительно большее время до разрушения в области промежуточных температур, чем силициды, полученные другими методами [1, 2, 3]. Не разрушаются в низкотемпературной области также монокристаллы MoSi2 [4].

Низкотемпературная зона двигателя состоит из вентилятора и первых (холодных) ступеней компрессора. Зону промежуточных температур образуют последние (задние) ступени компрессора и, наконец, высокотемпературную зону — камеры сгорания и турбины. Масса вентилятора и ступеней компрессора составляет около 48% сухой массы типового дозвукового двигателя. Снижение их массы дает возможность уменьшить на-грузки, действую-

На рис. 4.1 представлены кривые температурной зависимости намагниченности насыщения crs(T) для одного и того же образца после дополнительных отжигов. Видно, что каждый последующий цикл, состоящий из нагрева до различных температур, выдержки и охлаждения, приводит к изменениям в форме кривых. Во-первых, следует отметить, что намагниченность насыщения образца в исходном состоянии (после ИПД) (кривая 1} на 30% меньше, чем после отжига при 1073 К. Отжиг при 373 К приводит к незначительному росту намагниченности насыщения (кривая #), в то время как в результате отжига при 473 К (кривая 3) наблюдается более заметное увеличение as(T). Наибольшее увеличение намагниченности наблюдается после отжига при 723К (кривая^). Отжиг при 873 К (кривая 5) приводит к изменению намагниченности только в области промежуточных температур 400-550 К. Наконец, после отжига при 1073 К (кривая 6} поведение намагничен-

ление усталости жаропрочных никелевых сплавов для промежуточных температур и больших баз испытаний по параметрам структуры, которые в свою очередь оцениваются исходя из температурно-временных условий согласно уравнению (1) Для оценки сопротивления усталости в качестве исходных данных необходимо располагать обобщенной зависимостью ограниченных пределов выносливости, информацией об исходной структуре сплава и кинетике ее формирования для высокотемпературного диапазона.

ны при испытании образцов с надрезом и с усталостной трещиной [31]. Имеются три основные области поведения сплава. В области (R-A) высокотемпературной обработки на раствор образуются структуры мартенситных фаз, практически невосприимчивые к КР. В области (R-B) промежуточных температур обработки на раствор образуются равноосные структуры (а + 3)-фаз, чувствительные к КР. Необходимо заметить, что в этой температурной области относительные объемные доли фаз аир изменяются. Од-

В области промежуточных температур, когда энергия теплового движения близка к энергии взаимодействия макромолекул, возможно изменение взаимного расположения отдельных частей молекулярных цепочек, но не макромолекул в целом, т. е. под влиянием внешней силы может происходить распрямление молекул, но не сдвиг их по отношению друг к другу. В данном виде высокомолекулярные вещества способны проявляться каучуко-подобную эластичность, от чего это состояние и названо высокоэластичным.

При проведении исследований на более чистых металлах было достигнуто улучшение высокотемпературной пластичности, однако хрупкость при промежуточных температурах сохранилась. Для объяснения такой хрупкости была предложена измененная схема, по которой кривая прочности границ зерен пересекает в зоне средних температур кривую прочности зерен не один, а два раза; тем самым зона красноломкости объяснялась пониженной прочностью границ зерен в этом температурном интервале [1].

С повышением температуры пластичность остается высокой без каких-либо зон хрупкости. Небольшое понижение пластичности при промежуточных температурах наблюдалось только у загрязненных металлов.

Молибден, содержащий 0,008 % С, при промежуточных температурах имеет пониженную пластичность и некоторое отклонение на кривой временного сопротивления. Введение титана улучшило пластичность и выровняло эту кривую. Пластичность молибдена, содержащего, кроме титана, цирконий, а также изготовленного методом порощКРЭой метал-

Экспериментально доказано, что зоны хрупкости при промежуточных температурах (красноломкость, горячеломкость, провалы пластичности) меди, никеля, железа и других металлов обусловлены наличием сотых и тысячных долей процента примесей серы, кислорода, свинца, висмута и др.

Одной из важнейших областей применения тугоплавких соединений являются жаростойкие покрытия. Силициды, алюминиды и бериллиды тугоплавких металлов при высоких температурах (свыше 1000°) обладают превосходной стойкостью против окисления. Однако при низких или так называемых «промежуточных» температурах эти и некоторые другие соединения ведут себя аномально. Аномалия заключается в том, что как отдельные образцы, так, и покрытия из перечисленных материалов в окислительных средах разрушаются, в течение относительно короткого времени превращаясь в порошкообразную массу. В критическом темпе-

Кроме участия в процессе разрушения, поверхность раздела между фазами управляет механизмом деформации в композите. В работах [1, 21] было показано, что упрочняющая фаза NisNb в эвтектике №—NiaNb может двойниковаться в одной или более плоскостях типа {211}. ;Как показали Гроосиор и др. [25] и Ганг-.лофф [21], при промежуточных температурах испытаний на длительную прочность происходит аккомодация двойникования в Ni-пластине, соседней с NisNb. В обоих исследованиях было обнаружено, что из четырех возможных двойников в плоскости {111} никеля наблюдается образование только двух двойников этого типа. Из анализа кристаллографического соотношения между направленными пластинами Ni и NisNb следует [25], что толь-

скорости охлаждения в процессе мартенситного превращения. Второй—это отпускная хрупкость мартенсита, которую можно контролировать сокращением длительности пребывания мартенсита при промежуточных температурах. Исходя из этого, можно предположить, что для того, чтобы парализовать оба механизма охрупчивания, можно использовать ступенчатое охлаждение, в результате чего сплав Fe— 12Мп будет обладать достаточной вязкостью в литом состоянии. Проверка такого предположения и являлась целью данной работы.

—271 °С через патрубок выхода производят вакуумную откачку паров гелия. Нижнюю тягу Я крепят непосредственно к корпусу. Наблюдают за образцом через окно 6 с помощью лампы подсветки 7. Возможны испытания при промежуточных температурах в диапазоне от —196 до —269 °С. В этом случае испытания проводят в парах гелия.

Итак, при промежуточных температурах скорость коррозии алюминия (сплавов) чувствительна к рН и растет с увеличе: нием температурных различий в системе. Переносимые продукты коррозии могут осаждаться на существующих ядрах во взвеси быстрее, чем на холодных теплопередающих поверхностях, что и приводит к высоким уровням взвешенных веществ. Явления коррозии и переноса для материалов, более широко применяемых в энергетических реакторах, должны быть изучены в тех же направлениях.

Влияние температуры полностью неясно: тенденция к растрескиванию может быть максимальной при промежуточных температурах, но не наблюдается иммунитета и при низких и высоких температурах. Тенденция к растрескиванию является функцией содержания никеля в сплавах 17—19% Cr + Fe. Так, ферритные нержавеющие стали (мало никеля) и инконель-600 (много никеля) явно устойчивы. Инколой-800, хотя и лучше нержавеющих сталей типа 300, но не имеет иммунитета к растрескиванию в среде, содержащей хлориды и кислород, при наличии напряжения.

При промежуточных температурах сетевой воды величина карбонатной жесткости определяется интерполяцией.