Промежуточными бункерами

При промежуточных значениях разности атомных размеров также возможно образование химических соединений. Типичным представителем подобных химических соединений являются так называемые фазы Лавеса (названо в честь английского физика Лавеса). Эти фазы со стехиометрической формулой АВ2 образуются между элементами, атомные диаметры которых находятся приблизительно в соотношении 1 : 1,2. Большинство фаз Лавеса может быть отнесены к одному из следующих типов: тип MgCu2(XiCr2, UA12, ZrMo2 и др.), кристаллизующийся в сложной кубической решетке, тип MgZn2 (FeBea, WFej, MoFe2 и др.), кристаллизующийся в сложной гексагональной решетке и тин MgNi2 (ZrFe2, TiCo2 и др.), кристаллизующийся в сложной гексагональной решетке, но отличной от решетки MgZrij.

Как будет показано в п. 2.2.3, энергетическое (лучевое) прибли- "•' жение (d>A,) дает для амплитуды обратного отражения от цилиндра выражение ВЦ=0,5К^Д. Длинноволновое приближение для d
Значительное влияние на конструкции моста оказывает расположение скиповых и конусных тросов. Зачастую оно и определяет типовой размер панелей главных ферм. При этом, учитывая вибрации троса, необходимо, чтобы зазоры в свету между осью одной из ветвей троса (для гарантии прочности устанавливаются две параллельные нитки) и гранью конструкции были равны; при угле наклона троса к горизонту от 20 до 60° снизу троса 250мм, сбоку и сверху троса 150мм, при угле наклона 90° -150 мм, при промежуточных значениях величина зазора определяется по интерполяции. Зазор подсчитывается с учетом прогиба троса.

В газопроводах грязного газа нагрузка от отложений пыли внутри трубопроводов (условно включая массу наружного обледенения) в пределах углов наклона трубопровода к горизонту от 0° до 20° принимается по табл. 13.3, а при угле наклона 40° и более - в размере 10 % от максимальной нагрузки. Величина нагрузки при промежуточных значениях угла наклона принимается по интерполяции. В случае возможности отложения цинкита величина нагрузки принимается по соответствующему заданию.

В газопроводах чистого газа нагрузка от отложений конденсата внутри труб (условно включая и массу наружного обледенения) в пределах углов наклона трубопровода к горизонту от 0° до 10° принимается максимальной по табл. 13.4, а при угле наклона 40° и более - в размере 10 % от максимальной. При промежуточных значениях угла наклона нагрузка исчисляется по интерполяции.

Исходя из вида уравнения (4), следует ожидать совпадения расчетных данных с экспериментальными при 6=0° и 0 = 90°. Для фиксированных значений 0; и at форма кривой сгк=/(В) зависит от величины т; если т мало, то при промежуточных значениях углов может наблюдаться минимум (рис. 2). В средней части кривой, т. е. при 6=45°, ак=20гт(т2+а/)~1/2. Таким образом, если при испытании композит нагружают под углом 45° к волокнам, _зна-чения прочности не зависят от GI, но зависят как от т., так и от сг(. Из теории Ацци и Цая не следует, что существует критический угол, но начальный наклон кривой aK=f(Q) при малых углах определяется, главным образом, соотношением стг и т. Влияние поверхности раздела на прочность при внеосном нагружении прямо не учитывается, однако поверхность раздела может влиять на прочность композита через величины or;, at и т, которые необходимо знать для решения уравнения (4).

Для непереходных металлов было показано [37], что областям стабильности фаз Лавеса с кристаллической структурой типа MgCu2 отвечают значения электронной концентрации менее 1,8 и более 2,32 эл/атом, при 1,93—2,32 эл/атом стабильна структура типа MgZn2, а при промежуточных значениях электронной концентрации 1,83—1,93 эл/атом наблюдается образование фаз со структурой типа MgNi2. Некоторая корреляция между типом кристаллической структуры и электронной концентрацией отмечалась и для фаз Лавеса переходных металлов, однако количественная оценка влияния такого фактора в этом случае очень затруднена [15, 4].

4. Приведенные в настоящем разделе численные (графические и табличные) данные относятся к наиболее типичным значениям безразмерных параметров систем; при других (промежуточных) значениях этих параметров следует использовать известные методы интерполяции (в простейшем случае — линейной).

Скорость коррозии сплава 5086-Н34 линейно возрастала с увеличением концентрации кислорода в морской воде, но наклон прямой был очень мал (1 :25). Тем не менее такая закономерность не была найдена для максимальных глубин питтинговой и щелевой коррозии. Глубины питтингов были максимальными при большей концентрации кислорода, а максимальная глубина щелевой коррозии — при промежуточных значениях концентрации кислорода. Скорости коррозии сплава 5456-Н321 уменьшались линейно с увеличением концентрации кислорода в морской воде, но наклон прямой был очень мал (1 : 10). Не было, однако, найдено корреляции между концентрацией кислорода и максимальными глубинами питтинговой и щелевой коррозии.

С помощью факторов накопления В^сУВоо были рассчитаны кратности ослабления гамма-излучения важнейших радиоактивных изотопов для различных толщин железного фильтра, начиная с 0,5 си. Для определения факторов накопления при промежуточных значениях рт/ использовалась линейная интерполяция.

Для всех режимов нагрузки при промежуточных значениях 9 для определения Я2 и /2 можно применять интерполяцию.

Индивидуальные системы пылеприготовления получили наибольшее распространение. Их делят на системы с прямым вдуванием пыли и с промежуточными бункерами готовой пыли. В системах прямого вдувания угольная пыль после сушки подается к горелкам топочного устройства. В системах с промежуточными бункерами пыль после отделения от сушильного агента накапливается в бункерах.

Рис. 20, Индивидуальные замкнутые схемы пылеприготовления с промежуточными бункерами:

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом.

К недостаткам такой компоновки следует отнести чувствительность топочного режима к отключению горелок по топливу, что ограничивает оптимальную область применения схемами пыле-приготовления с промежуточными бункерами. Число ярусов горелок 2Я < 2. Максимальная производительность котла с топкой такой компоновки D « 1000 т/ч, применяется для бурых и каменных углей. Наиболее эффективно такое расположение горелок в случае периферийной подачи пылевоздушной смеси. Вихревые горелки так не компонуют.

Индивидуальные системы пылеприготовления получили наибольшее распространение. Их делят на системы с прямым вдуванием пыли и с промежуточными бункерами готовой пыли. В системах прямого вдувания угольная пыль после сушки подается к горелкам топочного устройства, В системах с промежуточными бункерами пыль после отделения от сушильного агента накапливается в бункерах.

Рис. 20. Индивидуальные замкнутые схемы пылеприготовления с промежуточными бункерами:

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом.

К недостаткам такой компоновки следует отнести чувствительность топочного режима к отключению горелок по топливу, что ограничивает оптимальную область применения схемами пыле-приготовления с промежуточными бункерами. Число ярусов горелок zfl < 2. Максимальная производительность котла с топкой такой компоновки D sw 1000 т/ч, применяется для бурых и каменных углей. Наиболее эффективно такое расположение горелок в случае периферийной подачи пылевоздушной смеси. Вихревые горелки так не компонуют.

Пылеугольные мельницы. Шаровые барабанные мельницы. Выбор числа и производительности. Согласно ОП выбор числа и производительности шаровых мельниц производится из условий установки не более двух мельниц на котел и обеспечения не менее 115% максимально длительной нагрузки всех котлов при любом режиме работы котельной (т. е. при работе всех установленных котлов и любом числе их). При схеме с промежуточными бункерами можно устанавливать одну мельницу на котел. При индивидуальной схеме установка одной мельницы на котел не допускается. Для той и другой схемы при работе на взрывобезопасном топливе (АШ) можно устанавливать три мельницы на два котла с устройством соединительных трубопроводов пыли и газовоздушной смеси. При трех мельницах на два котла в схеме с промежуточными бункерами устанавливают два пылевых шнека, из которых один резервный.

В остальном регулирование котельных агрегатов в установках без промежуточных бункеров аналогично установкам с промежуточными бункерами.

Перечень приборов и аппаратуры управления, установленных на щите котельного агрегата высокого давления производительностью 230 т/час с шаровыми тихоходными мельницами и промежуточными бункерами (фиг. 309г), дает представление о принципиальном решении вопросов теплового контроля и дистанционного управления. Установка самопишущих приборов показана на фиг. 310г.