Промежуточными значениями

3 — t = 700°С; 4 — t = 800°С; 5 — t = 900° С; 6 — t = 1000"С; б — к. п. д. идеального цикла с одним промежуточным перегревом в зависимости от параметров пара: / — / = 600°С; 2 — / = 700СС; 3 — ^ = 800"С; 4 — / = 900°С; 5 — / = 1000°С;в — к. п. д. идеального цикла с двумя промежуточными перегревами в зависимости от параметров пара (давление конца расширения р = 0,03 кг/см2): I — t = 600"C; 2 — t = 700"C; S — * = 800ЭС:

Введение второго промежуточного перегрева приводит к дальнейшему увеличению экономичности цикла. Так, при принятых выше параметрах пара величина к. п. д. идеальных циклов с двумя промежуточными перегревами (фиг. 7, в) составляет TJOO = 0,5225 (для р = 200 кг/см*, t = 700° С) и TJOT = 0,5382 (для р =400 кг/см2, t = 700° С), что дает увеличение к. п. д. до 10% по сравнению с величинами к. п. д. цикла Ренкина и до 5% по сравнению с циклами с одним промежуточным перегревом. Дальнейшее увеличение числа промежуточных перегревов в пределе до изотермического подвода тепла (фиг. 7, г) также увеличивает экономичность регенеративного цикла. Однако относительный прирост экономичности цикла уменьшается, так как отношение площадей (фиг. 8) будет

Фиг. 9, г, д, е. Величина к. п. д. идеальных регенеративных циклов в зависимости от температуры пара, температуры питательной воды и числа промежуточных перегревов (А — с двумя промежуточными перегревами; Б — с одним промежуточным перегревом; В — без промежуточного перегрева):

Фиг. 9, ж. Величины к. п. д. идеальных регенеративных циклов без промежуточного перегрева и с двумя промежуточными перегревами в зависимости от параметров пара. Температура питательной воды tng = 0,8^„ (tH^— температура фазового перехода).

То же с одним промежуточным перегревом То же с двумя промежуточными перегревами

Цикл с двумя промежуточными перегревами

Отношение к. п. д. регенеративных циклов без промежуточного перегрева к к. п. д. регенеративных циклов с двумя промежуточными перегревами • .............

Варианте параметрами пара р = 400—600 кг/см2, ^ = 600— 700° С; tn „ = 400° С без применения промежуточного перегрева здесь не приводится, так как пока не могут быть приведены достаточные доказательства возможности работы ступени с высоким к. п. д. в области пара большой влажности. Здесь не могут быть конструктивно показаны и методы сепарации пара с наименьшими потерями давления. Следует только отметить, что тепловая экономичность такой схемы близка к экономичности схем с двумя промежуточными перегревами.

Применение охлаждения паром головной части турбины и паропроводов делает возможным применение для Р s« 400 кг/см2, t -ZZ 700° С с двумя промежуточными перегревами до tne = 585° С,

Переход с параметров 90 ата, 500° на 130 ата, 565° дает на каждый 1 000 000 кет установленной мощности экономию топлива в 220 тыс. тонн в год; переход с параметров 130 ата, 565° на 240 ата, 580° дает дальнейшую экономию в топливе в 195 тыс. тонн. Экономия в топливе указана в условных единицах, исходя из предположения, что, сгорая, 1 кг топлива выделяет 7000 ккал. В действительности же средняя калорийность топлива ниже и цифры, показывающие действительную экономию топлива, будут выше указанных. На фиг. 1 показана принципиальная тепловая схема сравнительно простой паровой электростанции. Современные паротурбинные установки часто выполняются по значительно более сложным схемам: число подогревателей питательной воды достигает 8—10, в схему включаются испарители добавочной питательной воды, так как котлы очень высокого давления могут питаться только чистым дестиллятом. Турбины больших мощностей, работающие паром высоких параметров, состоят из нескольких цилиндров, через которые пар проходит последовательно. В наиболее современных установках пар, пройдя через цилиндр высокого давления, возвращается в котельную, где повторно подогревается до начальной температуры или близкой к ней, после чего направляется в цилиндр среднего давления для дальнейшего расширения. Намечаются к строительству паротурбинные установки с двумя промежуточными перегревами пара.

В турбинах с промежуточными перегревами пара конечная влажность может быть небольшой. В таком случае с точки зрения образования мелких капель и эрозии лопаток выгодно весь перепад в области влажного пара отнести на последнюю ступень. Тогда капли, образующиеся только в последнем направляющем аппарате в зоне большого градиента энтальпий, будут очень мелкими, не опасными в отношении эрозии лопаток.

какие электроды системы будут работать анодами, а какие — катодами. Очевидно, что электрод, имеющий наиболее отрицательный потенциал, будем анодом, а наиболее положительный — катодом. Поведение электродов с промежуточными значениями потенциалов зависит от значений потенциалов отдельных электродов, относительных площадей и поляризуемостей электродов и омических сопротивлений в ветви каждого электрода.

Так как в точке Вг — и*к, = 0, то ^ = — оо и Л2 = 1; в точке 52 — У:К, = 0 и Х2 = — оо, a '^i = 1. В полюсе W имеем vwt = = v>Kf и, следовательноД! = ОиА,2 = 0. Воспользовавшись этими и промежуточными значениями А,, и л2 для различных точек контакта зубьев на линии зацепления В^^, можно построить графики изменения этих величин (рис. 10.23, б). Чем больше удельное скольжение, тем сильнее возможное изнашивание профилей. Фактические

Одним из основных параметров трещиностойкости является скорость роста трещины. На скорость роста трещины оказывают влияние как величина и характер пластической деформации, так и степень микроповрежденности впереди фронта распространения трещины. Так, в гибах паропроводов при одном и том же уровне коэффициента интенсивности напряжений А'скорость роста трещин зависит от исследованной зоны. Максимальной скоростью роста трещин обладает металл растянутой зоны гибов, минимальные значения отмечаются в сжатой зоне. Нейтральная зона характеризуется промежуточными значениями скорости роста трещин ползучести.

ностью 1 em вели себя одинаково. Сопротивление большинства образцов возросло, причем для 1-килоомных сопротивлений возрастание составило 1,3%. Двухваттные сопротивления оказались менее чувствительными к облучению как в условиях нагрузки, так и без нее. Изменение сопротивления в процессе облучения иллюстрируется рис. 7.8. На нем указаны максимальные и минимальные отклонения сопротивления в зависимости от дозы облучения. Данные для сопротивлений с промежуточными значениями номиналов лежат между этими пределами.

Примечание. Для глинистых грунтов с промежуточными значениями е и Л можно определить величины IIй, пользуясь интерполяцией вначале по е для значений В — 0 н В = 1, затем по И между полученными значениями давления для В ~ 0 и В — 1.

6. В ступенях с промежуточными значениями d при ca
В действительности, надо снова проверить все точки обучающей последовательности, так как в процессе построения ^<т> их согласие с промежуточными значениями весового вектора могло нарушиться. Если диагнозы линейно неразделимы, то циклы, содержащие ограниченное число т исправлений, будут повторяться; при возможности разделения точное значение % будет найдено не более чем за т исправлений (при однократном последовательном переборе точек обучающей последовательности).

Превращение, протекающее в кристаллической (анизотропной) среде, имеет ряд особенностей. При относительно невысокой температуре стабильная фаза не обязательно возникает непосредственно из матричной фазы, а может пройти через ряд состояний с промежуточными значениями свободной энергии, т. е. превращение не обязательно идет по схеме А —v?, а может идти по схеме А-*-А' —>-А"—*-В, где А и В — матричная и стабильная фазы, а Л' и А" — промежуточные фазы. При этом Рв<Рд< < F 'А < FA, где F — свободная энергия фазы.

Если Wn < 3%, то топливо считается маловлажным (антрацит, каменные угли). Если Wn = 3,89—8%, топливо считается высоковлажным (торф, бурые угли); топлива с промежуточными значениями Wn составляют группу топлив средней влажности.

Такой механизм объясняется известным правилом ступеней, согласно которому фазовое превращение может протекать путем серии переходов, приводящих к возникновению метастабильных состояний с промежуточными значениями свободной энергии. При этом в соответствии с законом о конкурирующих возможностях превращения реакция всегда должна развиваться за счет процессов с самой низкой энергией активации. Это приводит к тому, что в первую очередь реализуется такое состояние, приближение к которому происходит с наибольшей скоростью. Естественно) что таким состоянием является малоуглеродистый аустенит, для образования которого не требуется значительного перераспределения углерода, и в то же время имеет место накоторый выигрыш в свободной энергии (см. рис. 3).

Такой механизм объясняется известным правилом ступеней, согласно которому фазовое превращение может протекать путем серии переходов, приводящих к возникновению метастабильных состояний с промежуточными значениями свободной энергии. При этом в соответствии с законом о конкурирующих возможностях превращения реакция всегда должна развиваться за счет процессов с самой низкой энергией активации. Это приводит к тому, что в первую очередь реализуется такое состояние, приближение к которому происходит с наибольшей скоростью. Естественно, что таким состоянием является малоуглеродистый аустенит, для образования которого не требуется значительного перераспределения углерода, и в то же время имеет место накоторый выигрыш в свободной энергии1 (см. рис. 3).