Промежуточное соединение

Кроме нормального (диффузионного), мартенситного (бездиффузионного) полиморфного превращения в сплавах иногда происходит и промежуточное превращение, получившее название массивного. При этом превращении меняется тип решетки без изменения состава фаз. В результате образуется однофазное состояние, причем зерна имеют вид бесформенных массивов, предопределивших название превращения. Массивное превращение протекает по нормальному механизму, однако вследствие значительного переохлаждения диффузия на большие расстояния не происходит.

Промежуточное превращение протекает при температурах от изгиба кривой (~550°С) до точки Мя (рис. 101, б). Это превращение обладает рядом особенностей, присущих как перлитному (диффузион-

1 Поэтому промежуточное превращение нередко называют бейнитным превращением.

6. Промежуточное (бейнитное) превращение

Природа бейнита. Бейнитное (промежуточное) превращение протекает в температурной области между перлитным и мартенситным превращениями (см. рис. 101). В результате промежуточного превра-

Механизм промежуточного превращения. Бейнитное (промежуточное) превращение переохлажденного аустенита (рис. 114) сочетает

Как и мартенситное превращение, рассматриваемое промежуточное превращение не идет до конца. Нераспавшийся при изотермической выдержке аустенит при последующем охлаждении будет в той или иной степени претерпевать мартенситное превращение, а частично и сохраняться (остаточный аустенит).

Промежуточное превращение в легированных сталях не иде! до конца.

В низкоуглеродистых сталях с повышенным содержанием хрома, никеля, вольфрама и молибдена превращение в перлитной области температур протекает настолько медленно, что экспериментально не обнаруживается. Поэтому на диаграммах изотермического превращения переохлажденного аустенита фиксируется только промежуточное превращение (рис. 115, в). В некоторых сталях (например, содержащих 0,3—0,4 % С и 10—12 % Сг), наоборот, практически не удается зафиксировать промежуточное превращение, и отмечается лишь распад в перлитной области (рис. 115, г). Диаграммы изотермического превращения переохлажденного аустенита позволяют определять, какие превращения возможны в выбранной стали, при каких темпера-тирах они протекают и какова скорость их развития при данной температуре.

жуточного превращений и, соответственно, области этих превращений (рис. 119, а). Эти диаграммы показывают, что при малых скоростях охлаждения и углеродистой стали протекает только перлитный распад аустепита с образованием феррито-цементитной структуры различной степени дисперсности (перлит, сорбит, троостит). При высоких скоростях охлаждения (выше о„) перлитный распад аусте-нита подавляется и аустенит претерпевает только мартенситное превращение. В легированной стали существует и область промежуточного превращения, в которой аустенит претерпевает распад с образованием бейнита (рис. 119, б). Повышение скорости охлаждения подавляет перлитное превращение и приводит к образованию бейнита. Промежуточное превращение не идет до конца и поэтому после охлаждения наряду с бейнитом всегда будет присутствовать мартенсит и остаточный аустенит. Для получения мартенситной структуры охлаждение должно происходить со скоростью выше критической скорости, когда перлитное и бейнитное превращения становятся невозможными.

Хромистые стали. Хром — сравнительно дешевый элемент и широко используется для легирования стали. В конструкционных сталях он частично растворен в феррите, частично в цементите, образуя карбид (Fe, (т):,С. Хромистые стали 15Х, 20Х предназначаются для изготовления небольших изделий простой формы, цементуемых па глубину 1000—1500 мкм. В хромистых сталях в большей степени развивается промежуточное превращение и при закалке с охлаждением в масле, выполняемой после цементации, сердцевина изделия имеет бейнитпую структуру. Вследствие этого хромистые стали по сравнению с углеродистыми обладают более высокими прочностными свойствами при несколько меньшей пластичности в сердцевине и лучшеи прочностью цементованного слоя. Хромистая сталь чувствительна к перегреву (но меньше, чем углеродистая), из-за карбидо-образующсй способности хрома при цементации может получаться повышенное содержание углерода в поверхностном слое. Хром мало влияет па прокалпваемость цементованного слоя, определяет склонность к внутреннему окислению.

шая часть меди находится в твердом растворе в алюминиевой матрице, часть ее образует промежуточное соединение СиАЬ. В интервале давлений 0—360 МН/м2 механические свойства (ав, 8, НВ) сплавов LM4, LM6 и LM24 повышаются, но наибольший подъем отмечен до давления 200 МН/м2.

Промежуточное соединение Fe ^ по существу представляет

Если промежуточное соединение либо обладает низкой растворимостью (например, растворимость гидрата закиси железа Fe (ОН) 2 сравнительно мала: 1,64-10" 3 г/л [95]), либо покрывает поверхность металла, то согласно реакциям (146) и (148) электрод представляет собой обратимый электрод II рода и его равновесный потенциал определяется только величинами рН и механохимической активностью aFe. В таком случае разблагораживание электродного потенциала под влиянием деформации обнаружи-

Промежуточное соединение Fe^ по существу представляет

Если промежуточное соединение либо обладает низкой растворимостью (например, растворимость гидрата закиси железа Fe(OH)3 сравнительно мала: 1,64-10~3 г/л [103]), либо покрывает поверхность металла, то согласно реакциям (158) и (159) электрод представляет собой обратимый электрод II рода и его равновесный потенциал определяется только величинами рН и механохимической активностью йРе. В таком случае разблагораживание электродного потенциала под влиянием деформации обнаруживается не только при стационарном, но и при нестационарном режиме (при быстрых измерениях). Более полный анализ должен учитывать кроющую способность промежуточных соединений, а также зависимость степени заполнения поверхности от деформации.

Стоддарт [93] также считал, что промежуточное соединение образуется на стенках реакционного сосуда. Однако, по мнению автора работы [93], образование (N0)2 происходит в газовой фазе при взаимодействии де-сорбированного соединения (N0)2 с молекулой О2. Механизм Стоддарта имеет вид

Промежуточное соединение O2NO изучено недостаточно. В настоящее время имеются только косвенные кинетические данные, указывающие на образование этого нестабильного (физически и химически) соединения [131, 135, 136].

Другое промежуточное соединение реакции (2.1) N2O обладает более высокой термической стабильностью по сравнению с озоном. Как следует из данных работ [202 — 234], измеримая скорость разложения закиси азота наблюдается в области температур Г~700°К. Механизм гомогенного процесса имеет следующий вид [202—220]-:

Можно сделать вывод, что при расчетах скорости реакции 2-го порядка в области температур Г<2000°К необходимо пользоваться уравнением (2.35). В области температур Г>2000°К значения константы скорости/гэ необходимо вычислить по уравнению (2.36). Реакция 2-го порядка, как установлено Винокуровым и др. [254], Камаком и Фейнбергом [257], — сложный процесс, протекающий через промежуточное соединение N20:

На рис. 269 дана технологическая схема сборки трубной мельницы. Мельница разбита на технологические сборочные единицы, позволяющие наиболее рационально и производительно осуществлять их сборку. Собственно мельница состоит из трех узлов (средняя часть в сборе с крышками и фундаментные плиты), из четырех подузлов (подшипник 7, загрузочная часть //, кожух разгрузочной части ///, промежуточное соединение IV) и из двенадцати технологических комплектов. Смазочная система, редуктор, а также подузлы /// и IV представлены как не входящие в общую сборку машины. Они собираются отдельно и отправляются к заказчику на монтаж, минуя общую сборку.

Гидразиндисульфонат (промежуточное соединение) легко окис-