Промежуточного превращений

3) Печь, используемая для нагрева заготовок и промежуточного подогрева поковок в кузнечном произ-ве.

Расчеты показывают, что введение промежуточного подогрева приводит к относительному увеличению КПД цикла примерно на

Влияние промежуточного подогрева при НТМО на механические свойства стали ЗОХГСНА [106]

Повышение эффективности ТУ достигается в основном следующими методами: 1) увеличением используемого в турбине температурного интервала — «теплоперепада» при оптимальном отношении давлений. 2) «карнотизацией» циклов (введением регенерации тепла, промежуточного подогрева и охлаждения рабочего тела — изотермического расширения и сжатия), 3) повышением мощности энергоблоков.

Существенное влияние на термическую эффективность рассматриваемой установки оказывает промежуточный подогрев газа. Причем увеличение к. п. д. имеет место даже при умеренных значениях температуры на первой ступени подвода тепла. Так, при температуре газа на первой ступени подвода тепла t1 = 750—800° С, а на второй t\ = 1200° С к. п. д. установки достигает около 52%, т. е. возрастает по сравнению с вариантом схемы без промежуточного подогрева газа на 1,5—2,0%; при этом степень повышения давления равна 26. По мере роста (1 к. п. д. неуклонно растет и при t1 = 1200° С и соответствующем росте степени повышения давления (а ^= 40) достигает 55—56%. Если же при этом повысить начальную температуру газа на 100—200° С, то к. п. д. превысит 60%.

Введение ступенчатого сгорания или промежуточного подогрева газов и вместе с тем промежуточного охлаждения повышает экономичность установки.,

В последующие годы познания о газотурбинном цикле расширились. Тепловой цикл двигателя внутреннего сгорания, осуществляемый в новых условиях конструктивного оформления, приобрел ряд особенностей, сделавших его еще более совершенным. В газотурбинном цикле оказалось возможным ввести разделение агрегатов, сжимающих рабочее тело, от агрегатов, в которых происходит подвод тепла, и от агрегатов, трансформирующих кинетическую энергию рабочего тела в механическую. Это создало возможность применения промежуточного охлаждения при сжатии, промежуточного подогрева при расширении рабочего тела и позволило осуществить способ возвращения тепла от отработанных газов к сжатому воздуху, т. е. регенерацию тепла, невозможную для условий работы поршневого двигателя внутреннего сгорания. Расширение представлений о цикле газотурбинной установки, введение регенерации открыло большие возможности для экономии топлива. Наряду с тепловым совершенством, равным, а в некоторых случаях и превосходящим совершенство поршневого двигателя внутреннего сгорания, газотурбинная установка казалась более простой по своей конструкции по сравнению с другими видами тепловых двигателей, в частности паровых.

48. Опыт использования контактного подогревателя для промежуточного подогрева подпиточной воды теплосети/С. Е. Шицман, Р. У. Юсупов, Т. В. Чикунова, Д. Ф. Дементьев.— Теплоэнергетика, 1981, № 3, с. с. 24—26.

Добавление промежуточного охлаждения и промежуточного подогрева не вносит ничего принципиально нового в расчет цикла. Однако на включение в цикл регенератора следует обратить особое внимание.

электростанций путем развития систем регенеративного подогрева пита-тельной воды и введением промежуточного подогрева пара в процесс его расширения.

Существует довольно много различных модификаций схем газотурбинных установок. В основном отличие схем между собой заключается в количестве промежуточных охладителей воздуха, в количестве камер сгорания (в числе «ступеней» промежуточного подогрева), в наличии или отсутствии регенератора и, наконец, во взаимном расположении турбин, компрессоров и электрического генератора в случае двухвальных установок.

в ней могут образовываться грубые видманштеттовы структуры, которые по мере удаления от линии сплавления сменяются нормализованной мелкозернистой структурой. В зоне перегрева может наблюдаться падение ударной вязкости, что устраняется последующей термообработкой (нормализация с отпуском). Термический цикл электрошлаковой сварки, способствуя распаду аустенита в области перлитного и промежуточного превращений, благоприятен при сварке низколегированных сталей, так как способствует подавлению образования закалочных структур.

Для цементации (нитроцементации) применяют среднелегиропанные низкоуглеродистые (не более 0,25—0,3 % С) стали. Для получения высокой твердости (HRC 58—62), контактной выносливости и предела усталости при изгибе, после химико-термической обработки цементованный слой должен обладать высокой прокаливаемостью и закаливаемостью. После закалки слой должен иметь мартенситно-аустенитную структуру без продуктов перлитного и промежуточного превращений переохлажденного аустенита. Кроме того, сталь не должна быть склонной к внутреннему окислению, формированию избыточных карбидов (карбонитридов) при насыщении. Образование в слое немартепситных продуктов превращения резко снижает предел выпосли вости.

Хромопнкслевые стали малочувствительны к перегреву при длительной цементации и не склонны к пересыщению поверхностных слоев умлсродом. Большая устойчивость переохлажденного аусте-нита (рис. 15()) в области перлитного н промежуточного превращений обеспечивает высокую нрокаливаемость хромопикелевой стали. Это же позволяет закаливать крупные детали с охлаждением в масле, а в некоторых случаях п па воздухе.

Легированный аустенит в этих сталях обладает высокой устойчивостью против распада в области перлитного и промежуточного превращений. Увеличение концентрации С и Сг в аустените при повышении температуры закалки значительно увеличивает его устойчивость, так как структура и основные свойства существенно зависят от температуры закалки (рис. 14.10).

Закалка ступенчатая Быстрое охлаждение в зоне температур перлитного и промежуточного превращений в расплавленной соли, кратковременная выдержка при температуре несколько выше (ниже) мартенситной точки Мн в течение времени, не вызывающего распада аустенита Снижение внутренних напряжений и предупреждение закалочных трещин и деформаций изделий Образование аустенита или аустенита и карбидов с последующим превращением аустенита в мартенсит Мартенсит или мартенсит -~ карбиды и остаточный аустенит

Термокинетические диаграммы также строят в координатах температура — время на основе анализа серии кривых охлаждения, на которых отмечают температуры начала и конца перлитного и промежуточного превращений и соответственно области этих превращений (рис. 126). Эти диаграммы показывают, что при малых скоростях охлаждения в углеродистой стали протекает только диффузионный распад аустенита с образованием фер-ритно-цементитной структуры различной степени дисперсности (перлит, сорбит, троостит). При высоких скоростях охлаждения (выше ук) диффузионный распад аустенита подавляется и аусте-

Наиболее желательна высокая скорость охлаждения (выше критической скорости закалки) в интерзале температур Лх — Ма для подавления распада переохлажденного аустенита в области перлитного и промежуточного превращений и замедленное охлаждение в интервале температур мартенситного превращения Мп—Мк. Высокая скорость охлаждения в мартенситном интервале температур нежелательна, так как ведет к увеличению уровня остаточных напряжений и даже к образованию трещин. В то же время слишком медленное охлаждение в интервале температур Мя—;ИЕ может привести к частичному отпуску мартенсита и увеличению количества остаточного аустенита вследствие его стабилизации, что снижает твердость стали.

Термический цикл электрошлаковой сварки, способствуя распаду аустенита в области перлитного и промежуточного превращений, благоприятен при сварке низколегированных сталей, так как способствует подавлению образования закалочных структур.

Таким образом, кинетика мартенситного превращения резко отличается от кинетики перлитного и промежуточного превращений.

2) переохлаждение полученного аустенита до интервала температур между областями перлитного и промежуточного превращений (фиг. 192), примерно до 450—550° С, который ниже температуры его рекристаллизации;

Как известно, устойчивость переохлажденного аустенита к распаду характеризуется диаграммами изотермического превращения аустенита Изменение содержания углерода иЧцегирование аустенита влияют на кинетику перлитного и промежуточного превращений и температуру мартенсит ного превращения2