Проницаемость коэффициент

При продольном течении охладителя вдоль проницаемой поверхности, когда обосновано применение выражения (3.10), одновременное использование двух условий (3.11) является ошибочным, так как в этом случае уравнение теплового баланса (3.10) можно представить в виде

= а (Т1 - Г0) = Gc(t' - Г„) + + а° (7У -/о) , т. е. отдаваемая от проницаемой поверхности теплота а' (7* -- t0) идет не только на подогрев Gc(t' — t0) входящего в нее охладителя, но и на повышение средней температуры t0 (нагрев) а° (Т7 - t0) всего продольного потока. Здесь а° — коэффициент теплоотдачи от пористой стенки к оставшемуся в канале потоку. Соотношение между этими отдельными составляющими меняется в зависимости от параметров потока и отсоса охладителя, ошибка допущения Gc (t' — f0) = а' (Т1 — to) или ос = aw возрастает по мере уменьшения отсоса охладителя и становится особенно большой при G ->• О, когда а' ->• а'0 , где а'0 — коэффициент теплоотдачи от непроницаемой стенки. В этом случае отношение a'/Gc = (t1 — to)/ f — to) может стать значительно больше единицы. Повышение средней температуры теплоносителя г0 при его движении вдоль проницаемой поверхности приводит к снижению его эффективности и это обстоятельство необходимо учитывать. Таким образом, при продольном течении охладителя наряду с условием (3.10) для расчета транспирационного охлаждения на внутренней поверхности пористой стенки следует использовать соотношение (3.12), в котором aw — эффективный коэффициент теплоотдачи от проницае-

мой поверхности к входящему в нее охладителю. В настоящее время отсутствуют сведения о разделении общего коэффициента теплоотдачи а на две составляющие — а° и aw. В первом приближении в качестве aw можно взять величину коэффициента теплоотдачи от проницаемой поверхности к двигающемуся по нормали к ней охладителю (см. рис. 3.2).

42. Совершенный В. Д. Инженерные формулы для расчета трения на проницаемой поверхности в турбулентном потоке газа. — ИФЖ, 1967, т. 12, № 4, с. 538-539.

69. Щ у к и н В. К. Градиентный метод исследования теплоотдачи около проницаемой поверхности. — Теплофизика высоких температур^ 1969, т. 7, № 3, с. 459-463.

Рассмотренный процесс испарения жидкости в парогазовую смесь соответствует условиям полупроницаемой поверхности, т. е. поверхности, проницаемой для одного (активного) компонента смеси (пара) и непро-- ннцаемой для другого (инертного) компонента (газа) . Полупроницаемая поверхность наблюдается и при конденсации пара из парогазовой смеси. . .

В случае полностью проницаемой поверхности через нее проходят оба компонента. Поверхность является полностью проницаемой, например, при конденсации обоих компонентов бинарной паровой смеси. Такой же эффект может иметь место и при испарении некоторых растворов.

6.37. Леонтьев А. И. Инженерные методы расчета трения и теплообмена на проницаемой поверхности. «Теплоэнергетика», 1972, № 9.

Рассмотрим теперь влияние вдува на изменение поверхностного трения TW/TO, где TO — трение на непроницаемой поверхности.

Рассмотрим вкратце характеристики турбулентного пограничного слоя на проницаемой поверхности. Теоретическое решение этой задачи ввиду ее сложности в настоящее время отсутствует. Поэтому большое значение придается накоплению опытных данных. Технические трудности, связанные с проведением соответствующих экспериментов, приводят во многих случаях к значительным погрешностям (до 100%), о чем свидетельствует большой разброс экспериментальных точек, полученных различными авторами в сходных условиях (рис. 4-21).

Если величина теплового потока, подводимого к проницаемой поверхности (на участке длиной в 1 см) меняется в 10 раз, то d(\n qw)/dx~ ~2,5-102 и для реализации одномерного процесса скорость уноса должна быть выше 0,0005 мм/с, т. е. может быть очень мала.

трещины, трещины термической усталости, ползучести) и т. д. Для указанных дефектов характерен один общий признак: они вызывают изменение физических характеристик материала, таких, как удельная электрическая проводимость, магнитная проницаемость, коэффициент затухания упругих колебаний, плотность, коэф-фициеш ослабления излучений и т. д.

Доза облучения, Электрическая проч- Диэлектрическая проницаемость Коэффициент мощности

Для неразрушающего контроля прочности изделий из композиционных материалов, по-видимому, оптимальным будет такой критерий прочности, который можно выразить через показатели анизотропии прочности, а данные показатели, в свою очередь,— через соответствующие показатели анизотропии каких-либо физических параметров (например, через скорость продольных или сдвиговых волн, диэлектрическую проницаемость, коэффициент теплопроводности и т. д.), определяемых непосредственно в изделии в разных структурных направлениях без их разрушения.

Значение ст0 в изделии определяют комплексным неразрушающим методом по многопараметровому корреляционному уравнению, предварительно устанавливаемому путем статистической обработки экспериментальных результатов измерения физических параметров (скорость ультразвука,диэлектрическая проницаемость, коэффициент тепло- или температуропроводности) и прочности на одних и тех же образцах. При контроле прочности стеклопластика указанные физические характеристики в определенных структурных направлениях материала измеряют непосредственно в изделии. Таким образом, изменение физических характеристик, измеренных в различных участках изделия, будет характеризовать изменчивость значения предела прочности стеклопластика в данном конкретном изделии.

лической системе, должна служить диэлектриком или выдерживать пробой в условиях воздействия электрической энергии высокого напряжения и высокой частоты. В этих случаях приобретают значение такие показатели, как электрическая прочность, диэлектрическая проницаемость, коэффициент диэлектрических потерь и объемное удельное сопротивление.

Диэлектрическая проницаемость является безразмерной величиной и характеризует изоляционные свойства материала по сравнению с изоляционными свойствами пустоты, которые принимаются за единицу. Диэлектрическую проницаемость подсчитывают по данным, полученным при определении коэффициента диэлектрических потерь.

Для указанных дефектов характерен один общий признак: они вызывают изменение физических характеристик материала, таких как удельная электрическая проводимость, магнитная проницаемость, коэффициент затухания упругих колебаний, плотность, коэффициент ослабления излучений и т.д.

В табл. 15.1 приведены некоторые данные, характеризующие зависимость дугостойкости от содержания смолы, стекловолокна и наполнителя [6]. При удовлетворительной дугостойкости можно ожидать, что и другие свойства, такие как электрическая прочность, диэлектрическая проницаемость, коэффициент рассеяния, удельное объемное сопротивление и гашение дуги, будут на уровне, достаточном для достижения большинства электротех*-нических целей.

5С — раскрытие вершины трещины при максимальной нагрузке Е — деформация, линейная усадка т) — вязкость динамическая А, — теплопроводность А, — магнитоскрипция при насыщении р. — магнитная проницаемость, коэффициент Пуассона (коэффициент поперечного сжатия) v — кинематическая вязкость р — удельное электросопротивление F — минимальная площадь поперечного сечения рабочей части образца после его разрыва FQ — начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца \1/ — относительное поперечное сужение