Процентному содержанию

и гранулометрического состава наполнителей, процентного соотношения цемента и наполнителей, условий твердения (температуры и влажности окружающей среды), способа укладки и степени уплотнения смеси.

Для слоистого композита со схемой армирования [0°/90°], растягиваемого в направлении армирования, картина несколько иная. Величина сдвиговой жесткости, которая определяет перераспределение касательных напряжений от ядра разорванных волокон к неповрежденным смежным волокнам, не зависит от процентного соотношения количества слоев О и 90°. Предполагается, что при достижении сдвиговыми деформациями у предельных значений yuit разрушение от сдвига происходит вблизи вершины трещины одновременно в слоях с ориентацией 0 и 90°. Это не приводит, однако, к росту трещины в направлении нагружения, как при растяжении однонаправленного композита. Дело в том, что разрушение от сдвига в рассматриваемом случае не обязательно влечет за собой разрушение волокон. Следовательно, волокна слоев 90° еще остаются неповрежденными, хотя сдвиговая жесткость материала в области разрушения уже потеряна.

Установлено, что коррозионная стойкость хромомарганцевых сплавов в открытой атмосфере и в морской воде не всегда оказывается в прямой зависимости от концентрации легирующего элемента. Например, хромо-марганцевая сталь, содержащая 25% хрома и 15% марганца, не имеет большого преимущества перед остальными хромомарганцевыми сплавами, содержащими сравнительно меньше хрома. Хромомарганцевые сплавы, легированные ниобием, в открытой атмосфере не имели преимущества по коррозионной стойкости перед другими хромомарганцевыми сплавами, а в морской воде они оказались более коррозионностойкими. Коррозионная стойкость любого сплава во многом зависит от правильного подбора легирующих элементов и их процентного соотношения с учетом характера агрессивной среды.

Из формулы (105) видно, что одной и той же величины тока дренажа можно достичь, увеличивая Rd (принимая дренажные кабели меньшего сечения), но одновременно повышая Е. В действительности же при увеличении R^ происходит уменьшение /^ но вместе с тем, с увеличением Е увеличивается 1ю, а сумма токов остается неизменной, то есть происходит изменение процентного соотношения дренажной и катодной составляющих тока усиленного электродренажа.

Затраты на материалы (основные материалы, полуфабрикаты, покупные детали и т. п.) устанавливаются в пределах примерного процентного соотношения с размером основной заработной платы ремонтных рабочих. Цеховые и общезаводские накладные расходы устанавливаются техпромфинпланом завода,

точности формы, отмеченные , рекомендуются для особо ответственных сопряжений* требующих повышенной стабильности зазоров, повышенной прочности натягов, повышенной уравновешенности (например, в гироскопических устройствах и т. п. Степени точности формы I — 11 рекомендуются для особо ответственных сопряжений с допусками точнее 1-го класса. Степень точности II находит также применение для посадочных мест валов с отклонениями П^ и Сг и отверстий корпусов о отклонениями П1 и Н^ под подшипники качения классов 2 и 4, равно как и другие степени точности формы в соответствии о данными табл. 136. 2. Предельные отклонения формы не дают строгого процентного соотношения с допусками на изготовление по классам точности и интервалам диаметров системы допусков и посадок. В таблице приведены средние приближенные соотношения. При необходимости более точного учета соответствия между б_ и Дф их необходимо сравнивать для каждого данного диаметра.

и гранулометрического состава наполнителей, процентного соотношения цемента и наполнителей, условий твердения (температуры и влажности окружающей среды), способа укладки и степени уплотнения смеси.

На рис. III. 30 представлены кривые изменения текучести, прочности смесей от процентного соотношения Кичигинского и Нижне-Увельского песков.

К полукислым огнеупорам относятся материалы, изготовленные из огнеупорных глин, главным образом из их запесоченных разновидностей с добавкой кварцевых песков, кварцитов и отходов, получающихся при отмучива-нии каолина. Отличительной особенностью полукислых материалов, преимущественно кварце-глинистых и кварце-шамотных, является постоянство объёма при высоких температурах, а также повышенная температура начала деформации под нагрузкой. Огнеупорность и шлакоустойчивость полукислых изделий зависят не- только от природы и процентного соотношения глины и кварца, входящих в состав масс, но и от гранулометрического состава кварца: при уменьшении величины зерна кварца с 1,2 до 0,2 мм огнеупорность глино-кварце-вой смеси понижается на 20° С, при уменьшении с 0,2 до 0,06 мм — на 60° С. Огнеупор, приготовленный из огнеупорных глин с низкой температурой спекания и кварцита или кварцевого песка с величиной зерна от 0,15 до 2 мм, хорошо противостоит действию шлаков, особенно кислых. Изделия, изготовленные из глин с высокой температурой спекания и грубозернистого кварца, обладают низкой шлакоустой-чивостью. Приготовленный из полукислых низкоспекающихся глин, с равномерным распределением кремнезёма в массе глин, огнеупор обладает хорошей сопротивляемостью действию расплавленного стекла.

Количество деталей-компенсаторов каждой из ступеней размеров может быть подсчитано на основе процентного соотношения участков площади кривой распределения компенсирующего звена, располагаемых между соответствующими ступеням размеров и кривой (фиг. 140).

При проектировании ремонтно-механи-ческих цехов для реконструируемых заводов, учитывая типаж существующего оборудования, допускаются некоторые отступления от указгнного в табл. 8 процентного соотношения между группами и типами станков.

По опытам с нормализованными колесами линейная скорость изнашивания оказалась пропорциональной контактному напряжению ан в степени 1,4, процентному содержанию абразива в смазке и скорости скольжения.

Цетановое число топлива численно равно процентному содержанию цетана в такой смеси его с а-метилнафталином, которая по характеру сгорания (по самовоспламеняемости) равноценна испытываемому топливу. Предположим, что самовоспламеняемость испытываемого топлива такая же, как и смеси, состоящей из 45% цетана и 55% а-метилнафталина. Тогда цетановое число испытываемого топлива считают равным 45. Цетановые числа дизельных топлив должны находиться в пределах 35—65.

исследования чистой меди с добавлением А1 показали, что размер зоны процесса пропорционален процентному содержанию А1 при прочих равных условиях [54]. Для Си и ее композиций Си-2,2А1, Cu-4,2Al, и Cu-6,3Al были получены значения L зоны процесса 1,32, 1,31, 1,51мкм и 0,19 мм соответственно. Для композиции Cu-2,2Al размер зоны г0' определяется показателем степени 2 + s = 2,12.

В марках латуней после буквы Л также указываются начальные буквы легирующих компонентов, потом дается цифровой индекс, соответствующий процентному содержанию меди в сплаве, и далее (в том же порядке, что и буквы) приводятся цифры процентного содержания в сплаве легирующих компонентов. Так, напр., латунь, содержащая 70% Си и 1% Sn, обозначается, маркой Л070-1.

Металлографическим исследованием малоуглеродистой стали для холодной штамповки можно определять следующие ее свойства: содержание углерода в стали, с известной степенью приближения, а следовательно, и ее марку. Содержание углерода определяется по характеру микроструктуры, видимой в поле зрения микроскопа, т. е. по процентному содержанию основных структурных составляющих малоуглеродистой стали — феррита и перлита. Микрошлиф, показывающий в поле зрения микроскопа только светлые кристаллы феррита, принадлежит образцу стали с минимальным содержанием углерода (фиг. 206). При наличии на микрошлифе заметных темных участков, равномерно распределенных между зернами феррита, можно установить большее содержание углерода в стали, так как эти темные участки являются зернами перлита. Заметное количество перлита присутствует в малоуглеродистой стали, начиная от марки 10, и увеличивается по мере возрастания процентного содержания углерода (фиг. 207). Наиболее пластичной является структура стали, состоящая почти из чистого феррита.

Диаграмма равновесия „железо—углерод" ограничена содержанием углерода до 6,67%, что соответствует весовому процентному содержанию углерода в карбиде железа, т. е.

Известно, что требуемая прочность и пластичность металла шва при сварке сталей повышенной прочности определяются химическим составом. На основании изучения, анализа и сопоставления химического состава и механических свойств металла швов, полученных при сварке низколегированных сталей как в нашей стране, так и за рубежом, а также рекомендаций по процентному содержанию легирующих элементов в сварных швах, был выбран следующий предварительный химический состав металла шва, который необходимо

При маркировке по химическому составу, например, одна из сталей для котельных барабанов обозначается 15СгМо94. Число 15— среднее содержание углерода в сотых долях процента. Каждый легирующий элемент, входящий в состав стали, обозначается своим химическим символом. Сталь содержит около 2,2% хрома и 0,4% молибдена. Цифра 9 — индекс, определяющий содержание хрома в стали, цифра 4 — индекс, определяющий содержание молибдена. Порядок расположения индексов соответствует порядку расположения химических символов. Индексы не тождественны процентному содержанию элемента: они могут совпадать, но это необязательно.

горении. В двигателях легкого топлива при достаточно высоких степенях сжатия процесс в камере горения может принять детонационный характер. Это вынуждает ограничивать степень сжатия (и экономичность) двигателя. Детонация сопровождается распространением процесса с огромными скоростями (2000— 3000 м/сек), т. е. практически мгновенными повышениями давления, понижением мощности двигателя, перегревом цилиндра и поршня, ухудшением условий смазки и надежности работы двигателя. Борьба с детонацией ведется путем: применения надлежащих форм камеры сгорания; подбором стойких к детонации топлив; присадкой антидетонаторов (тет-раэтил свинца и др.). Антидетонационная стойкость топлива оценивается по его так называемому октановому числу, г. е. такому процентному содержанию стойкого изооктана в смеси его с детонирующим гептаном, при котором эта смесь по своим детонационным свойствам аналогична оцениваемому топливу.

Золовые отложения мазута и их предупреждение. Зола мазута резко отличается от золы твердого топлива как по составу, так и по процентному содержанию в то-

Графически эта задача решается следующим образом: на ординате, соответствующей 100% масла А, точкой отмечается его вязкость; на ординате, соответствующей 100% масла Б, также точкой отмечается вязкость последнего. Обе точки соединяют прямой линией. Если из точки пересечения этой линии с ординатой, соответствующей процентному содержанию в смеси продуктов А и Б провести параллельно оси абсцисс до пересечения ее с осью ординат, то эта точка соответствует значению вязкости смеси.