Пропусканием электрического

пропускания усилителя при уменьшении коэффициента усиления в ее

Полоса пропускания усилителя.

нератор формирует электрический зондирующий импульс с крутым фронтом, а полосы пропускания усилителя и преобразователя расширены в области высоких частот, чтобы обеспечить прохож-

пропускания усилителя при уменьшении коэффициента усиления в ее

Полоса пропускания усилителя.

Назначение и принцип работы ряда узлов, а именно синхронизатора 12, генератора зондирующих импульсов 11, генератора развертки 13, преобразователя 10, приемника-усилителя /, и подобных узлов эхо-дефектоскопов (см. подразд. 4.2) аналогичны. Отметим их некоторые особенности. Генератор // формирует зондирующий импульс с возможно более крутым передним фронтом, а полоса пропускания усилителя и преобразователя расширена в область высоких частот, чтобы обеспечить прохождение импульса с таким фронтом. Это условие необходимо для приборов группы А, однако желательно (хотя в меньшей степени) его выполнение и для приборов группы Б. В приборах группы А с апериодическими преобразователями для расширения полосы пропускания частот применяют усилители с очень низким входным сопротивлением (усилители тока).

Предположим, что полоса пропускания усилителя Я

где Р — величина сигнала, которую можно выделить на фоне шумов; А/—полоса пропускания усилителя; D±—коэффициент пропускания призм в скрещенном положении; р — постоянная

На рис. 2.24, б приведено изменение fD в функции скорости с„ для решеток-модуляторов с различным D. Сравнение диапазонов изменения доплеровской частоты для ЛДА и ЛРА говорит о том, что в ЛРА сдвиг fD на единицу скорости меньше, и поэтому проблема значительного усиления сигнала с фотоприемника не представляет трудностей, так как широкая полоса пропускания усилителя не обязательна. Так, для решетки с D=400 мкм вполне достаточно иметь усилитель "с полосой около 10 мГц. В этом случае легко получить усиление примерно 200—300 раз с малым шумом, приведенным ко входу усилителя. Лазерные доплеровские анемометры, как следует из принципа их действия,, инвариантны к оптическим неоднородностям, движущимся вместе с потоком. Необходимо только, чтобы коэффициент скольжения этих: частиц мало отличался от единицы и частицы хорошо рассеивали свет. Поэтому калибровку лазерных анемометров по скорости можно осуществлять просто1 с помощью вращающихся прозрачных дисков путем сравнения доплеровской частоты с угловой скоростью вращения. Сигнал дает естественные рассеивающие неоднородности, возникающие при обработке дисков.

Измерение степени турбулентности требует специальной сложной обработки доплеровского сигнала, который имеет вид импульсов типа «вспышек» с частотой /о (ввиду случайного распределения частиц в потоке и большого пространственного разрешения оптической схемы анемометров). Не касаясь специальных вопросов обработки доплеровских сигналов, заметим, что к настоящему времени созданы ЛДА с подобной обработкой сигналов и выводом информации на цифровое табло. Практически 'лазерные анемометры не имеют ограничений по измерению степени турбулентности (что особенно важно для исследований в проточных частях турбомашин), а верхний предел по измеряемым скоростям определяется только способом измерения доплеровской частоты. Так, для случая использования в ЛДА фотоприемника с полосой пропускания 250 мГц при угле сведения лучей 20° верхняя граница измеряемой скорости около 400 м-с~'. При использовании в ЛДА эталона Фабри—Перо этот диапазон может быть увеличен до 800—1000 м.с-1 [122]. В ЛРА с /п=10 и ?>=400 мкм (Л=0,025 мГц-с-м-1), разработанном в МЭИ [35], верхний предел измеряемой скорости составил 300 м-с~'. Заметим, что в этом варианте анемометра ограничение по скорости лимитируется полосой пропускания усилителя.

Большая работа по созданию измерительных средств для регистрации статистических характеристик пульсаций температур была выполнена в ФЭИ (см., например, [17, 51]). Были разработаны специальные усилители и аналоговый коррелометр. Усилители выполнены по симметричной схеме с входной цепью мостового типа, в которой предусмотрена возможность амплитудной и фазовой балансировки помехи, действующей между точками заземления термопары и усилителя. Полоса пропускания усилителя на уровне 0,9 составляет 0,18—

Иногда искусственное старение производят другими способами, например обстукиванием детали, подвешенной на блоке, встряхиванием, пропусканием электрического тока, пропусканием детали через моечную машину с холодной и горячей водой, шлифованием необрабатываемых поверхностей детали ручными шлифовальными кругами.

Нагревание опытной трубки пропусканием электрического тока позволяет осуществить подвод больших мощностей и получить опытные участки с меньшей тепловой инерцией, чем при использовании электронагревателя с его тепловой и электрической защитой.

Рений оказывает положительное влияние и на сплавы Mo — W. Однако тройной сплав 45 % Мо+10 % W+45 % Re при холодной прокатке склонен к растрескиванию. Для улучшения его обрабатываемости следует применять теплую прокатку проволоки диаметром 0,1 мм на ленту толщиной 23 мкм, нагреваемую прямым пропусканием электрического тока плотностью 65 МА/м2. При этом 6=3 %, г) резко возрастает до 8 %, а прочность проволоки (4,6 ГПа) практически не снижается (45].

В статье предложен ряд средств для лабораторных испытаний материалов с покрытиями при высоких температурах, показана некорректность нагрева образца прямым пропусканием электрического тока. Исследование длительной прочности проведено в камере лучевого нагрева, где нагреватель изолирован двойной охлаждаемой кварцевой стенкой от образца, т. е. от влияния агрессивной газовой среды на нагреватель. Для сплава с покрытием найдена зависимость запаса прочности и коррозионной стойкости при высоких температурах от предварительно-напряженного состояния. Термостойкость покрытий определялась в безынерционной лучевой печи с тепловым потоком до 250 ккал./м2 сек., время выхода печи на режим — 0.02 сек. Приведены результаты определения в этих печах теплозащитных и теплоизоляционных свойств ряда покрытий на молибдене. Для фиксации момента разрушения покрытия в условиях резких теплосмен разработаны датчики и регистрирующая аппаратура. Описана конструкция установки для изучения микротвердости покрытий при температурах до 2000° С. Библ. — 1 назв., рис. —-9.

Полированный образец (см. рис. 7.8) устанавливается в вакуумную камеру и нагревается в вакууме пропусканием электрического тока до заданной температуры, контролируемой приваренной к ' образцу термопарой. В необходимый момент времени в камеру напускается строго дозированная порция воздуха. Под воздействием кислорода на поверхности образца образуется окисная пленка. Ее толщина зависит от величины поверхностной энергии, которая, в свою очередь, зависит от кристаллографической ориентации поверхности и плотности дефектов. В результате толщина окисной пленки скачкообразно изменяется при переходе от одного зерна к другому. Регулированием объема вводимого воздуха можно добиться, чтобы толщина пленки не превосходила величины, необходимой для интер--ференции! света в видимом диапазоне. Тогда при скачкообразной смене поверхностной ориентации изменяется цвет на участках.

испытанию на растяжение сразу же или после определенных выдержек (0—1200 с). Другая часть образцов после деформирования охлаждалась до 450° С и подвергалась растяжению сразу или после заданных выдержек (0—180 с). Параллельно, для определения степени упрочнения и разупрочнения горячедеформи-рованного аустенита, испытывались образцы по тем же темпера-турно-временным параметрам без проведения деформации (ОТО). Программное устройство (рис. 2) предусматривает выполнение этих этапов в необходимой последовательности в автоматическом режиме с записью кривой растяжения. Срабатывание контактов реле времени (РВ1 и РВ2) определяет этапы моделирования ТМО. Нагрев образца производится непосредственно пропусканием электрического тока. Включение цепи нагрева образца осуществляется контактором К1. При достижении заданной температуры аустенитизации конечный выключатель ВК1 замыкает цепь реле времени РВ1. После определенной выдержки при заданной температуре аустенитизации контакты РВ11 замыкаются, цепь управления электромагнитной муфтой (ЭММ) ока-

Образец 1 нагревается непосредственным пропусканием электрического тока с помощью трансформатора 12 и вариатора 10 по программе, заложенной в следящем устройстве 4 и реализуемой с помощью схемы, состоящей из приставки нагрева 9 и тиристоров 11. Обратная связь осуществляется через термопару, приваренную к поверхности средней, наиболее нагретой части образца и подклю-

Практически моделирование одноосного однородного напряженного состояния реализуется на любой испытательной машине. Моделирование однородного теплового состояния образцов достигается за счет помещения образца в электропечь сопротивления, индукционную, отражательную и т. д. Камера, в которой находится образец, может содержать газы необходимого состава либо в ней может быть создан вакуум. В последнем случае можно использовать нагрев электронной бомбардировкой. Весьма удобным и эффективным способом является нагрев прямым пропусканием электрического тока через образец.

Вначале на установках применялись испарители объемного типа с внешним обогревом в связи с повышенной коррозией в зоне кипения. В дальнейшем после отработки технологии стенды сооружались только с испарителями прямоточного типа ввиду их большей технологичности и безопасности. Нагревание прямоточных испарителей и перегревателей производилось непосредственным пропусканием электрического тока низкого напряжения. Подключение осуществлялось по трехточечной схеме, что исключало необходимость применения электроизоляции от контура парогенераторов.

предварительный подогреватель 11, где производится нагрев Ы2О4 до нужной температуры на входе в экспериментальный участок / (подогреватель выполнен из трубы 16X3 мм длиной 5000 мм, нагрев осуществляется непосредственным пропусканием электрического тока низкого напряжения по трубе с максимальной мощностью 110 квт);

В настоящее время горячее прессование применяется в промышленном масштабе только для изготовления из твёрдых сплавов изделий очень больших размеров, весом порядка до 100. «г, или же тонких пластин, дисков и т. п., коробящихся при спекании. Горячее прессование твёрдых сплавов производится в угольных формах, годных для прессования весьма ограниченного количества деталей (1—10 шт.). При прессовании в защитной среде, предохраняющей прессформы от выгорания, можно несколько повысить их стойкость. Нагрев достигается пропусканием электрического тока через прессформу.