Пропускании электрического

В дефектоскопах наиболее широкое распространение получило циркулярное намагничивание пропусканием переменного тока по детали (или через стержень, помещенный в отверстие детали) и продольное намагничивание постоянным (выпрямленным) током. В дефектоскопах используют также импульсные конденсаторные источники тока. В специализированных дефектоскопах широко применяют индукционный способ намагничивания.

В дефектоскопах наиболее широкое распространение получило циркулярное намагничивание пропусканием переменного тока по детали (или через стержень, помещенный в отверстие детали) и продольное намагничивание постоянным (выпрямленным) током. В дефектоскопах используют также импульсные конденсаторные источники тока. В специализированных дефектоскопах широко применяют индукционный способ намагничивания.

В дефектоскопах наиболее широкое распространение получило циркулярное намагничивание пропусканием переменного тока по детали (или через стержень, помещенный в отверстие детали) и продольное намагничивание постоянным (выпрямленным) током. В дефектоскопах используют также импульсные конденсаторные источники тока. В специализированных дефектоскопах (реже в универсальных) широко применяют индукционный способ намагничивания.

Трубы высокого давления подвергают магнитному контролю методом магнитной суспензии при циркулярном намагничивании пропусканием переменного тока большой силы. Выявленные при контроле трещины, закаты, крупные волосовины и другие дефекты удаляют шлифованием; при этом ослабление стенки не должно превышать 10—12% от номинальной толщины. Обычные методы измерения не позволяют контролировать толщину стенки трубы непосредственно на участке, где удален дефект, так как вследствие большой длины труб доступ к такому участку невозможен. Поэтому для контроля толщины стенки труб используют ультразвуковой метод. Точность измерения достигает 1,5—2%. Трубы, имеющие сварные швы, подвергают дополнительному просвечиванию посредством радиоактивных препаратов.

В изложенных ниже результатах опытов, выполненных А. А. Барановым и С. И. Родионовой, образцы нагревали пропусканием переменного электротока. В этом случае в них создавались и легко регистрировались определенные температурные градиенты вдоль образца. Образцы свободно крепились к медным токовводам, а вследствие использования в качестве исследуемого материала тонкой проволоки в них отсутствовало формоизменение, обусловленное градиентом температур в поперечном сечении.

зали из листа, полученного методом жидкой прокатки в валках-кристаллизаторах. Нагрев до 950° С производили в вакууме пропусканием переменного тока в течение 15 сек, столько же времени охлаждали до 560° С. Объем чугуна непрерывно увеличивался с числом циклов (рис. 53). После 3000 циклов об-

Влияние химической неоднородности углеродистой стали на ее поведение при термоциклировании изучено в работах [32, 33]. Исследование выполнено на углеродистых сталях Юкп и Зсп, а также стал 45 и 85, содержащих соответственно 0,10, 0,16, 0,46, 0,84% С. Проволочные образцы диаметром 1,5 мм и длиной 300 мм крепили к медным зажимам и нагревали пропусканием переменного тока в течение 15 сек. Общая длительность цикла составляла 30 сек, максимальное число циклов — 1500. Термоцикли-рование производили в вакуумной камере при остаточном давлении 10~' и 10"* мм рт. ст. Вид термоциклов не отличался от приведенных на рис. 14. Критические точки

зоне (рис. 72). Вдали от них матрица имеет грубозернистую структуру с двойниками отжига. Для исследования использовали образцы 180 X 5 X 0,8—1,2 мм3 и 30 X 5 X 0,8 — 1,2 лш3, вырезанные преимущественно вдоль волокон. Длинные образцы нагревали пропусканием переменного электрического тока. Общая длительность термоцикла составляла 30 сек с одинаковым временем нагрева и охлаждения. Методика проведения опытов не отличалась от изложенной в гл. III. Короткие образцы термоциклировали в трубке из нержавеющей стали, в которой образцы механически перемещались из печи в холодильник. Длительность термоцикла в этом случае составила 4 мин. В обоих случаях термоциклирование производили в вакууме 10~4 мм рт. ст. Температуру контролировали с помощью термопар, приваренных к различным участкам образца. Распределение конечных температур на полудлине образца, нагреваемого электротоком, и вид термоцикла сходны с представленными на рис. 14. Термоциклирование производили по режимам 700 «> 480° С, 800 =и= 500° С, 900 <> 530° С, 1000 =z> 570° С и 1100 <> 600° С. Влияние внешних растягивающих напряжений изучали на образцах, нагруженных из расчета 0,5; 1,0 и 2,0 кг/ммг. Вначале исследовали структурные и размерные изменения, происходящие в композиции при изотермической обработке. Исходные образцы выдерживали при 800— 1200° С в вакууме различное время. В результате отжига

В дефектоскопах наиболее широкое распространение получили циркулярное намагничивание пропусканием переменного тока по детали (или через стержень, помещенный в отверстие детали) и продольное намагничивание постоянным (выпрямленным) током. В дефектоскопах используют также импульсные конденсаторные источники тока. В специализированных дефектоскопах (реже в универсальных) широко применяют индукционный способ намагничивания.

Нагрев образца осуществляется пропусканием переменного тока низкого напряжения через вольфрамовый нагреватель, размещаемый внутри трубчатого образца (рис. 2.3). В данной установке применена система автоматического пропорционального регулирования температуры образца в процессе испытания.

Индукционный нагрев осуществляют пропусканием переменного тока через замкнутый проводник (индуктор), расположенный в непосредственной близости от детали. Токи распространяются по сечению же-тали неравномерно (так называемый скин-эффект). Глубину проникновения тока от поверхности в глубь металла определяют по формуле

При пропускании через раствор электролита постоянного электрического тока происходит процесс анодного растворения, как при электрохимической обработке. При соприкосновении инструмента-катода с микронеровностями обрабатываемой поверхности заготовки-анода происходит процесс электроэрозии, присущий электроискровой обработке. Кроме того, при пропускании электрического тока металл заготовки в точке контакта с инструментом разогревается так же, как при электроконтактной обработке, и материал заготовки размягчается. Продукты электроэрозии и анодного растворения удаляются из зоны обработки при относительных движениях инструмента и заготовки.

1. Контактный нагрев изделий при пропускании электрического тока силой в несколько тысяч ампер, частотой 50 гц и напряжением 2—8 в. Электродом при этом служит ролик. Вследствие интенсивною охлаждения водой после нагрева выше критических температур образуется закаленная полоса на поверхности вращающегося изделия. Глубина закаленного слоя зависит от силы тока, ширины и скорости перемещения ролика.

Принципиальный интерес представляют электрические. Они работают на основе эффекта Пельтье, который рассматривался выше: при пропускании электрического тока через замкнутую цепь из двух разнородных проводников один из спаев нагревается, а другой охлаждается. Значит, поместив нужный из них в комнате или шкафу, мы

Образец нагревается при пропускании электрического тока с помощью силового трансформатора, вариатора 6 по программе 9, вычерченной на бумаге барабана 7 регулирующего устройства 3. В качестве регулирующего устройства используют серийно выпускаемый прибор РУ. Важным элементом в этой схеме является приставка 5 (ПРТ) регулирования температуры, включающая полупроводниковую схему и управляющая работой тиристоров 4.

Электропластический эффект был впервые исследован в работах О. А. Троицкого и В. И. Спицина [102—103] в условиях статического растяжения и при испытаниях на ползучесть. Они установили, что при пропускании электрического тока через испытываемый образен происходит снижение уровня его прочностных характеристик. Постоянный ток при одной и той же плотности оказывает большее воздействие на пластическую деформацию металлов, чем переменный ток. Наибольший электропластический эффект, однако, наблюдается при пропускании через металл импульсного тока высокой частоты — порядка 103 А/мм2 в течение 10~4 с. Было установлено, что снижение прочностных характеристик более ярко проявляется для сплавов, чем для чистых металлов; с ростом температуры и скорости деформации электропластический эффект проявляется в меньшей степени. В последних работах [104—105] исследовалось влияние типа кристаллической решетки испытываемого материала и геометрии образцов на величину снижения прочности при наложении на материал импульсного тока.

При пропускании электрического тока через один из двух соленоидов 1 или 2 храповое колесо 3 поворачивается вокруг неподвижной оси А в том или ином направлении на угол, соответствующий одному зубу. На рисунке показан момент пропускания тока через соленоид /. Рычаг 4 отклоняется, поворачивая зубья а и 6 так, что зуб а разъединяет храповое колесо 3 с собачкой 5. Под действием пружины 7 собачка 6 приходит в зацепление с храповым колесом, выводя из зацепления с ним собачку 10. Собачка 9 остается в зацеплении с храповым колесом, препятствуя вращению его в направлении, противоположном указанному стрелкой. Отклоняясь, рычаг 4 приходит в соприкосновение с цевкой с на рычаге 8, заставлял последний поворачиваться вокруг оси А. При прекращении пропускания тока через соленоид 1 рычаг 8 под действием пружин // и 12 стремится занять среднее промежуточное положение. Собачка 6 поворачивает храповое колесо.в направлении, указанном стрелкой, на угол, соответствующий одному зубу; после этого собачка 10, придя под действием пружины 13 в зацепление с храповым колесом, останавливает его.

Вал / вращается вокруг неподвижной оси /4. Жестко связанное с валом / коническое зубчатое колесо 2 входит в зацепление с полыми коническими зубчатыми колесами 6 и 8, в которых расположены неподвижные электромагниты. Корпусы электромагнитов укреплены на общей втулке 3, удерживаемой от вращения перегородкой 7, смонтированной на корпусе //. На валу 4 укреплены на шпонках якори 10. При пропускании электрического тока через обмотку одного из электромагнитов 5 к нему притягивается соответствующий якорь 10, осуществляя тем самым реверсивное движение вала 4. Якори 10 имеют ограниченное перемещение вдоль оси вала 4 с тем, чтобы было обеспечено прижатие якорей 10 к поверхностям 9 на торцах колес 6 и S.

лирования напряжения, получаемого от выпрямителя. При пропускании электрического тока через зажигатель — игнитор, погружённый в ртуть на 3 — 5 мм, на границе соприкоснове-

При пропускании электрического тока остатки растворенного в воде кислорода ионизируются, приобретают отрицательный заряд и направляются к аноду, группируясь на нем пузырьками, всплывающими вверх, откуда они удаляются эжектором.

При исследовании нестационарного перемешивания теплоносителя в пучке витых труб использовался метод диффузии от системы линейных источников тепла, впервые примененный для исследования стационарного перемешивания в таких пучках [9]. Этот метод заключается в исследовании процесса диффузии тепла от группы нагретых труб вниз по потоку. Для экспериментальных установок и участков различного масштаба обычно нагревались группы из 7 и 37 витых труб [39]. При исследовании нестационарного тепломассопереноса на пучках с 127 трубами нагревалась центральная зона из 37 витых труб. Нагрев труб осуществлялся благодаря их омическому сопротивлению при пропускании электрического тока. Создаваемая при этом неравномерность тепловыделения по радиусу пучка формирует неравномерность полей температуры теплоносителя, в качестве которого использовался воздух. Неравномерность температур частично выравнивается благодаря межканальному поперечному перемешиванию теплоносителя. Этот процесс характеризуется эффективным коэффициентом диффузии Dt, который определяется путем сопоставления экспериментально измеренных и теоретически рассчитанных полей температур в рамках принятой модели течения гомогенизированной среды, которая заменяет течение теплоносителя в реальном пучке витых труб.

В аппаратах второго типа — радиационных теплообменниках— величина теплоподвода практически не зависит от температуры рабочего тела. Так, в топке парогенератора тепло трубам экранов передается почти исключительно излучением. Независимый обогрев имеет место также при пропускании электрического тока через металл трубы, когда выделяется джоулево тепло. В ядерном реакторе, охлаждаемом однофазным потоком, тепловыделение также не зависит от температуры потока. Электронагреватель и ядерный реактор — примеры радиационных теплообменников.