Процессами изменения

при двух процессах восстановления эвольвенты (точки П\, за полный срок их службы. Исследования ЛИИЖТа показывают, что подобная мера дает возможность повысить ресурс, например зубчатых колес тяговых передач локомотивов, до 25% в интервале предельного допуска износа зубьев.

288. Воробьев Г. М,, Шмырева Т. П. Фазовые и структурные превращения при металлизации с использованием энергии детонации.— В кн.: Диффузия, сорбция, фазовые превращения в процессах восстановления металлов. М.: Наука, 1981, с. 88—92.

По всей вероятности по этой причине при работе на обогащенном дутье встречаются осложнения в отношении равномерности схода материалов. При обогащении дутья кислородом уменьшается количество продуктов горения на единицу вводимого углерода, а следовательно, и водяное число газов, и изменяются условия теплообмена, как это 'происходит и при нагреве дутья. Однако в данном случае влияние этого фактора компенсируется увеличением содержания окиси углерода в продуктах горения, вследствие уменьшения содержания азота, поэтому похолодание колошника сказывается на процессах восстановления в шахте в меньшей степени. Для того чтобы шахтная печь, работающая на остром дутье при восстановительном режиме, имела нормальный ход при применении обогащенного воздуха, должны быть приняты мери для увеличения фурменной зоны: увеличение начальной скорости дутья, увеличение содержания влаги в дутье, увеличение температуры дутья. Аналогичный эффект можно получить, если перейти на процесс с большим расходом углерода на единицу шихты [216].

меди и никеля, содержащих кислород. На рис. 4 и 5 показаны диаграммы плавкости железо — кислород и медь — кислород как примеры различного взаимодействия кислорода с металлами и различного поведения их в процессах восстановления при кристаллизации.

Используя классификацию и типизацию деталей и их поверхностей, составляют технологическую документацию на восстановление деталей, базируясь на технологических процессах восстановления типовых поверхностей.

Все СТО, непосредственно используемые в технологических процессах восстановления деталей, подразделяют на оборудование и оснастку. Для оборудования основным классификационным признаком является способ восстановления. Именно способы восстановления определяют конструкцию, назначение и техническую характеристику СТО.

— используемое при технологических процессах восстановления деталей — Классификация 40—54

Важную роль в процессах восстановления окислов хрома играет перемешивание металла. Нами была экспериментально установлена большая неоднородность по высоте шлака и металла. Поэтому, несомненно, эффективно применение электромагнитного и механического перемешивания. Наиболее радикальным способом является выпуск плавки после продувки кислородом вместе со шлаком в ковш, куда предварительно вводятся раскислители. Применение перелива металла и шлака в ковш и обратно

Высокоуглеродистый ферромарганец производят двумя способами: флюсовым и бесфлюсовым. Последний имеет ряд преимуществ по сравнению с флюсовым: выше сквозное извлечение марганца из руды; больше производительность печей, выплавляющих углеродистый ферромарганец, ниже содержание фосфора в си-ликомарганце и в рафинированном ферромарганце, поскольку в шихте для их выплавки применяют малофосфористый марганцевый шлак, образующийся при бесфлюсовом способе производства углеродистого ферромарганца. Однако из бедных руд углеродистый ферромарганец может быть получен только флюсовым способом, так как эти руды содержат много кремнезема. Применение в шихте мар-ганцеворудного концентрата, марганцевого и железорудного агломерата, кокса и флюсов обусловливает многообразие химических реакций в ванне печи. При плавке высокоуглеродистого ферромарганца в процессах восстановления наибольшую роль играет МпО, так как высшие оксиды марганца при высоких температурах диссоциируют (табл. 43). В верхних горизонтах ферросплавной печи протекают следующие химические реакции (в скобках — тепловой эффект, кДж/кг):

Для улучшения технико-экономических показателей процесса производится улавливание марганца из отходящих газов и других побочных продуктов. Пыль обычно содержит — 90 % МпзО4, 4 % FeO и небольшое количество оксидов кальция, магния и кремния; ее собирают, окомко-вывают и возвращают в печь для производства высокоуглеродистого ферромарганца. Шлак, который образуется в процессе продувки, используется в печи для производства высокоуглеродистого ферромарганца наряду с другими побочными продуктами, содержащими марганец, такими, например, как настыли в ковше, выплески металла и т. д. На хорошо работающей установке MOR марганец распределяется между продуктами плавки следующим образом: сплав — 80 %, запыленные отходящие газы — 13 %, шлак—• 5%, всплески металла, настыли и другие потери—2%. Сравнение различных процессов получения среднеуглеро-дистого ферромарганца, представленное в табл. 55 показывает, что потребление электроэнергии даже при усовершенствованных силикотермических процессах восстановления значительно выше, чем в процессе MOR. Кроме того процесс MOR характеризуется более низкими капитальными вложениями.

Высокоуглеродистый ферромарганец производят двумя способами: флюсовым и бесфлюсовым. Последний имеет ряд преимуществ по сравнению с флюсовым: выше сквозное извлечение марганца из руды; больше производительность печей, выплавляющих углеродистый ферромарганец, ниже содержание фосфора в си-ликомарганце и в рафинированном ферромарганце, поскольку в шихте для их выплавки применяют малофосфористый марганцевый шлак, образующийся при бесфлюсовом способе производства углеродистого ферромарганца. Однако из бедных руд углеродистый ферромарганец может быть получен только флюсовым способом, так как эти руды содержат много кремнезема. Применение в шихте мар-ганцеворудного концентрата, марганцевого и железорудного агломерата, кокса и флюсов обусловливает многообразие химических реакций в ванне печи. При плавке высокоуглеродистого ферромарганца в процессах восстановления наибольшую роль играет МпО, так как высшие оксиды марганца при высоких температурах диссоциируют (табл. 43). В верхних горизонтах ферросплавной печи протекают следующие химические реакции (в скобках — тепловой эффект, кДж/кг):

В соответствии с описанными выше процессами изменения строения наклепанного металла при его нагреве следует ожидать и соответствующего изменения свойств. Jlo мере повышения температуры твердость сначала 'слегка снижается вследствие явлений возврата. После отжига при температуре, несколько превышающей температуру рекристаллизации, твердость резко падает и достигает исходного значения (значения твердости до -наклепа). Эта температура и есть минимальная температура рекристаллизации, или порог рекристаллизации (рис. 69). Аналогично изменению твердости изменяются и другие показатели прочности (предел прочности, предел текучести). На рис. 69 показаны также изменения пластичности (б). Низкая температура нагрева и происходящий при ней возврат несколько повышают пластичность, но лишь рекристаллизация восстанавливает исходную (до наклепа) пластичность металла.

Измерители магнитных шумов. При намагничивании и перемагни-чивании ферромагнетиков наряду с плавным (обратимым) процессами изменения магнитного состояния материала значительную роль играют процессы скачкообразного изменения намагниченности ферромагнетиков. Это явление было открыто в 1919 году Баркгаузеном и носит его имя.

Поскольку размеры отдельных деталей и звеньев в одной и той же партии деталей или звеньев, изготовляемых на одном и том же оборудовании одним и тем же персоналом, могут иметь различные отклонения в пределах поля допусков, то процесс формирования действительных размеров звеньев является случайным. Случайным событием является и сочетание деталей различных размеров при формировании из них звеньев, а также при сборке звеньев в механизмы или кинематические цепи. Случайный процесс формирования геометрических параметров механизмов влияет и на случайный разброс параметров движения звеньев механизмов, который усугубляется случайными процессами изменения нагрузок, действующих в процессе движения механизмов. Сказанное в равной мере относится к параметрам электрических, магнитных, гидравлических и пнев-матических устройств механизмов, машин и машинных агрегатов. Из изложенного следует, что теория погрешностей и точности действия механизмов должна опираться на теорию вероятностей и математическую статистику.

Измерители магнитных шумов. При намагничивании и перемагни-чивании ферромагнетиков наряду с плавным (обратимым) процессами изменения магнитного состояния материала значительную роль играют процессы скачкообразного изменения намагниченности ферромагнетиков. Это явление было открыто в 1919 году Баркгаузеном и носит его имя.

Измерители магнитных шумов. При намагничивании и перемагничивании ферромагнетиков наряду с плавными (обратимыми) процессами изменения магнитного состояния материала значительную роль играют процессы скачкообразного изменения намагниченности ферромагнетиков. Это явление было открыто в 1919 году Баркгау-зеном и носит его имя — метод эффекта Баркгаузена (МЭБ). Суть явления с физической точки зрения в следующем. Ферромагнетики при отсутствии внешнего магнитного поля представляют собой области спонтанного намагничивания (домены), каждая из которых намагничена практически до насыщения. Векторы намагниченности этих областей направлены вдоль так называемых направлений легкого намагничивания. Намагниченность значительного объема материала в целом равна нулю, так как суммарные магнитные потоки этих областей замкнуты внутри объема. Один из основных механизмов процесса намагничивания и перемагни-чивания заключается в смещении доменных границ между областями спонтанного намагничивания. Для того чтобы произошло смещение границ, необходимо преодолеть некоторый энергетический уровень, связанный с тем, что при таком процессе перемаг-ничивания увеличивается энергия граничного слоя между доменами. При изменении намагничивающего поля доменные границы смещаются скачками. При обычном определении точек кривой намагничивания полу-

изнашивания связан со схватыванием металлов в точках контакта неподвижного и вращающегося образцов. При скольжении за время перехода точек соприкосновения в соседнее положение -происходит окисление, степень которого зависит от свойств стали и скорости скольжения. Исследованиями жаропрочных сплавов при высоких скоростях скольжения установлено, что механизм износа связан с процессами изменения карбидов: происходит удаление карбидов из матрицы, их разрушение, измельчение, диссоциация и растворение в матрице вследствие нагрева металла, а также превращения одного вида карбидов в другой.

2. Задача управления процессами изменения информации об изделии в рамках проблематики ИПИ-технологий связана с выбором единой для всего предприятия автоматизированной системы управления жизненным циклом. Для ее реализации необходима среда, непосредственно интегрированная с подсистемой PDM и способная поддерживать детализацию описания каждого из этапов жизненного цикла до состава работ.

Из изложенного следует, чго расчет допусков параметров контроля качества многопараметрических устройств даже при большом числе принципиальных допущений представляет собой довольно сложную задачу, требующую проведения большого комплекса экспериментальных и вычислительных работ. Особенно велики трудности при расчете пре-цизиовдых устройств, для которых практически не удается установить зависимость выходного параметра от отклонений входных аргументов ввиду сравнимости величин полезной точности этих устройств с уровнем их инструментальных и методических погрешностей. Еще большие возникнут трудности, если снять допущение о том,что отклонения значений параметра ш не являются линейными функциями параметров х. (что часто имеет место на практике).В атом случае задача становится вообще неразрешимой с помощью рассмотренных методов. Поэтому на практике поступают двояким путем: либо расчет допусков параметров конгро-, ля проводят упрощенным способом (без определения коэффициентов влияния -А. , корреляции и т.п.), либо не проводят вообще, ограничиваясь назначением допусков из условия Iлш/ ^ 3&й(л) на основании анализа эмпирических законов распределений, полученных в процессе конструкторских испытаний. Назначенные таким образом допуски являются весьма приближенными,но в то же время становятся законом для производства. Кроме того, разработчики, основываясь на гипотезе о линейности отклонений выходного параметра <<•> в зависимости от значений х. , стремятся на более ранних стадиях испытаний установить более жесткие допуски, полагая,что значения параметров высококачественных устройств близки к номинальным значениям,а устройств, имеющих тенденцию к отказам, - к пределам допусков. Однако подобный подход допустим Лишь для устройств со стационарными и эргодичными процессами изменения параметров. Для ряда технических устройств условия стационарности и эргодичности не являются типичными и не могут быть реализованы на всех этапах разработка, изготовления и эксплуатации этих устройств. Поэтому для таких устройств применение системы дифференцированных оценок начества,построенной на указанных выше допущениях, следует признать необоснованным, так как она не позволяет достоверно отбраковывать действительно некачественные устройства.

Вместе с тем результаты статических и динамических расчетов показывают, что полную модель с переменными по длине коэффициентами целесообразно применять только для расчета специфических участков типа зоны максимальной теплоемкости. В области фазового перехода происходит резкое изменение свойств рабочей среды, сильно проявляется связь между процессами изменения температуры и давления. Для большинства других участков изменение свойств рабочей среды от входа до выхода и перепады давления невелики. Такие участки достаточно полно описываются уравнениями с постоянными по длине коэффициентами, для которых можно найти более эффективный способ решения. Следует отметить, что оценивать упрощения модели не удается, если ограничиться рамками отдельно взятого теплообменника. Критерием допустимой погрешности является расхождение динамических характеристик, которое получается при моделировании парогенератора в целом.

факт, что при переходе из одного установившегося состояния 1 в другое 2 между процессами изменения во времени количества регулируемого вещества на притоке и на стоке существует такая зависимость, при которой алгеб-* раическая сумма площадей, за* ключенных между кривыми Мсе— = Ш] и Mca = fa{t], есть величина постоянная, не зависящая от формы кривых (рис. 5.3), т. е. спрё(-ведливо уравнение

В соответствии с описанными выше процессами изменения строения наклепанного металла при его нагреве следует ожидать и соответствующего изменения свойств. По мере повышения температуры твердость сначала 'слегка снижается вследствие явлений возврата. После отжига при температуре, несколько превышающей температуру рекристаллизации, твердость резко падает и достигает исходного значения (значения твердости до наклепа). Эта температура и есть минимальная температура рекристаллизации, или порог рекристаллизации (рис. 69). Аналогично изменению твердости изменяются и дру-тие показатели прочности (предел прочности, предел текучести). На рис. 69 показаны также изменения пластичности (б). Низкая температура нагрева и происходящий при ней возврат несколько повышают пластичность, но лишь рекристаллизация восстанавливает исходную (до наклепа) пластичность металла.