Протекает аналогично

Для повышения класса чистоты и точности протянутой поверхности отверстий рекомендуется располагать за калибрующими зубьями секцию выглаживающих (дорнирующих) зубьев или применять выглаживающую протяжку.

Для повышения точности обработки и устранения волнистости протянутой поверхности необходимо применять: 1) наклонные зубья для наружных и винтовые для внутренних протяжек с углом наклона зубьев Х= 10-=-ЗО9, назначаемым исходя из условия равномерности процесса протягивания (постоянства суммарной длины режущих лезвий, находящихся в резании); 2) переменный шаг для чистовых и калибрующих зубьев (неравномерность шагов не менее 1—2 мм); 3) переходные и чистовые режущие зубья с малыми подъемами на длине не менее длины протягиваемой поверхности.

Прошивки (см. выше фиг. 117) применяются для грубых и точных калибровочных операций с целью снятия весьма небольшого припуска. Точная калибровка отверстий круглого и фигурного контура производится для получения чистой и гладкой протянутой поверхности с точностью до 0,01 мм. Для простых и часто применяемых контуров отверстий прошивки изготовляются из стали марки Р18 по ведомственным нормалям. Для редко применяемых контуров прошивки изготовляются по специальным чертежам.

При профильной схеме резания окончательная форма и размеры протянутой поверхности образуются от воздействия последнего режущего зуба протяжки. Форма и размеры всех других режущих зубьев подобны форме и размерам протянутой поверхности. Примеры профильных схем резания показаны на фиг. 77, а—в.

При генераторной схеме резания окончательная форма и размеры протянутой поверхности образуются от воздействия всех режущих зубьев, участвующих в формировании протянутой поверхности. Примеры генераторной схемы резания, применяемой главным образом при обработке фасонных поверхностей, показаны на фиг. 78, а, б.

Допустимая толщина среза зависит от схемы резания, свойств обрабатываемого материала, требований к чистоте протянутой поверхности, состояния режущей части зуба и других факторов. Минимальная толщина среза аш;п = 0,02 мм. При особо тщательной заточке и доводке передней и задней поверхностей зубьев протяжки можно принимать °min = 0,01 мм.

Значения максимально допустимой толщины среза при условии обеспечения 6—7-го классов чистоты протянутой поверхности при профильной схеме резания приведены в табл. 87.

Калибрующая часть протяжки служит резервом для пополнения числа режущих зубьев при изменении их размеров при переточках; она обеспечивает правильное направление и центрирование протяжки при выходе из контакта с протягиваемой поверхностью последних режущих зубьев, удаляет и сглаживает неровности на протянутой поверхности, образованные последними режущими зубьями.

Для обеспечения плавности спада силы резания при выходе последних режущих зубьев и повышения чистоты протянутой поверхности рекомендуется располагать между режущими и калибрующими зубьями переходные зубья; они имеют подъем, постепенно уменьшающийся по сравнению с режущими зубьями на 0,02—0,03 мм так, чтобы последний переходный зуб срезал слой толщиной 0,02—0,01 мм. Число переходных зубьев принимают в зависимости от величины подъема режущих зубьев в пределах от 2 до 5. Форма и размеры переходных зубьев такие же, как и у режущих зубьев.

Качество протянутой поверхности улучшается различными способами:

Местные дефекты на протянутой поверхности встречаются в виде черновик, вырывов металла, задиров, полос, кольцевых следов, следов от стружкоделительных канавок, чешуйча-тости или ряби, волнистости и скалывания краев детали на выходе протяжки.

Превращение протекает аналогично кристаллизации эвтектики, но исходным маточным раствором является не жидкость, а твердый раствор. В отличие от кристаллизации эвтектики из жидкости подобное превращение называется не эвтектическим, а эвтектоидным, а смесь полученных кристаллов — эвтектои-дом.

ческого металла протекает аналогично деформации монокристалла путем сдвига (скольжения) или двойникования. Формоизменение металла при обработке давлением происходит в результате пластической деформации каждого зерна. При этом следует иметь в виду, что зерна ориентированы не одинаково, и поэтому пластическая деформация не может протекать одновременно и одинаково во всем объеме поликристалла.

пара перед соплами становится равным Н'0 = Я0—/tp—ha.n. В каждой ступени давления расширение пара протекает аналогично тому, как это происходит в одноступенчатой турбине. В первой ступени пар расширяется от давления p'Q до давления р\. Располагаемое изоэнтропное теп-лопадение в этой ступени будет равно hoi. В ступени возникают потери: /tic —в соплах; Й1Л — на лопатках;, hn.B — от трения \ и вентиляции; /IIB — выходные потери, часть которых от 0,5/гв до 0,8/гв можно использовать в последующей ступени. Это используемое тепло учитывается увеличением в масштабе располагаемого теплопадения последующей ступени на величину отрезков (ВВ' для второй ступени и СС' для третьей), в результате чего на диаграмме получаются параметры тор-, можения. Состояние пара перед второй ступенью будет характеризо-

коррозии возникает только один раз (в начале опыта, примерно через 10—12 сут). Если в первом случае уменьшение скорости коррозии было отмечено через 90 сут, то во втором случае это уменьшение наблюдали на 30-е сутки. В остальном же разрушение сплавов Д1АТ и АМцАМ в обоих случаях протекает аналогично. Самая интенсивная коррозия наблюдается у сплава Д1АТ, менее — у сплава АМцАМ, остальные сплавы занимают промежуточное положение. Несмотря на то что химический состав исследованных сплавов и методика их обработки перед испытаниями были совершенно одинаковыми, процесс протекания их коррозии оказался разным. Причиной этому является различное время начала испытаний, а соответственно — разное влияние метеорологических факторов.

В присутствии СО2, Н2О или других окислителей обезуглероживание протекает аналогично:

Рис. 9.27, б—г иллюстрирует возможность использования описанного колесно-шагового способа передвижения для осуществления пахотных работ. Плуг 12 устанавливается вместо отвала 8 и связан с ползуном 13, который под действием штока 7 перемещается по направляющим штангам 14, прикрепленным к шасси. Работа полученного таким образом «пешеходного трактора» протекает аналогично работе описанного бульдозерного агрегата. Для повышения усилия на плуге рабочий цилиндр может быть установлен наклонно (рис. 9.27, б) под некоторым углом а к горизонтальной поверхности и иметь возможность совершать качателыюе движение вокруг оси 15. В этом случае при рабочем ходе плуга вперед повышается сила давления колес на грунт, а, значит, и сила сцепления с грунтом, и при ходе шасси вперед повышается сила давления плуга на грунт и уменьшается сила давления колес.

В условиях коррозионной усталости при высоких уровнях циклического напряжения характер изменения электродного потенциала и кинетики разрушения алитированных сталей подобны наблюдаемым у оцинкованных. При нагружении алитированных образцов более низкими циклическими нагрузками происходит интенсивное коррозионно-усталостное разрушение слоя алюминия и в дальнейшем интерметаллидный слой и сталь находятся в условиях катодной защиты в результате анодного растворения слоя алюминия. После смещения потенциалов образцов до (—54) -5- (—550 мВ) в результате полного растворения слоя алюминия разрушение возникающей системы интерметаллидный слой — сталь протекает аналогично разрушению сталей с катодными покрытиями.

Износ специального стального сплава Х28 в среде топочных газов (см. рис. 6.5) протекает аналогично износу в среде воздуха и по характеру, и по абсолютной величине. Это объясняется тем, что благодаря наличию большого количества хрома в сплаве скорость коррозии мала. Поэтому при содержании кислорода 21 и 5% скорость роста коррозионных пленок почти одинакова. При исследованных температурах и концентрациях повышение содержания

Процесс релаксации протекает аналогично тому, как это было описано в примере 1, и нужно сделать только отдельные замечания. Благодаря наличию в аппроксимирующем выражении аддитивных параметров, целесообразно начинать релаксации с предварительного введения симметризующеи поправки, выравнивающей по модулю две наиболее значительные невязки разного знака.

При размерах частиц сконденсировавшихся легковозгоняемых составляющих золы порядка 0,1—1 мк размеры пор соизмеримы с длиной.свободного пробега молекул Л, которая для воздуха при атмосферном давлении и комнатной температуре составляет около 0,06 мк и соответственно увеличивается при повышении температуры. Перенос тепла через воздух в таких мелких порах протекает аналогично переносу тепла в вакууме, что должно привести к снижению теплопроводности в порах и снижению эффективной теплопроводности золового слоя, образованного мельчайшими частицами.

Наконец, следует опасный III период нарастающей ползучести — участок be, когда наступает разрушение детали — точка с и которому предшествует сильная пластическая деформация, например раздутие труб поверхности нагрева. Надежная работа деталей возможна только в пределах периода II установившейся ползучести. При более высокой температуре (tz и tz) процесс ползучести протекает аналогично, но более активно во времени: скорость установившейся ползучести повышается, а разрушение наступает раньше. Напряжение, при котором скорость ползучести во II периоде не превышает заданной, или напряжение, вызывающее за заданный срок службы суммарную деформацию не более некоторого безопасного, допустимого предела, называют условным пределом ползучести 0П- Для большинства марок стали допускается предельная суммарная деформация в 1% за 100 тыс. ч работы. Этому соответствует скорость ползучести оп=10~7 мм/мм -ч, или