Противоречит результатам

Из рис. 3.4 видно, что возникает «разболтка» и получается разностное решение с возрастающими по величине от слоя к слою значениями и/(, не имеющее ничего общего с точным решением, представляющим функцию, которая принимает только положительные значения и убывает в точке с номером k. «Разболтка» началась из-за того, что температура и\ «упала» в отрицательную область и стала меньше, чем температуры соседних точек, что противоречит физическому смыслу. Нетрудно убедиться, что при расчете на границе устойчивости с шагом Ат --= 0,5 получим u-i — 0*5, и\ — О, w_j ^= 0,5, т. е. все температуры положительны и не превышают температур соответствующих им соседних точек на предыдущем временном слое. Дальнейший расчет с шагом Ат = 0,5 привел бы к получению колеблющегося решения ы/ с убывающей нормой \\и'п\\.

Расчеты ^ проводились по уравнению (59) с использованием значений Д^, подсчитанных по уравнению (77), исходя из сдвига потенциала максимума электрокапиллярной кривой при введении данного количества ингибитора. Как правило, независимо от выбранного значения К коэффициенты 7з были меньше, чем коэффициенты 74, причем различие между ними возрастало параллельно с увеличением /С. На этом основании можно утверждать, что основную роль в ингибировании кислотной коррозии железа и цинка хлоридом ДЗОП играет двойнослойный эффект, а простая блокировка поверхности пленкой адсорбированного ингибитора имеет второстепенное значение. При К — 3,3 величины ^з Для некоторых концентраций хлорида ДЗОП оказываются несколько большими, чем у^, а значения 6 — слишком высокими. При К. = 8,0 и /С = 11,0, напротив, значение ^з меньше единицы, а в меньше нуля, что противоречит физическому смыслу этих величин; при /С = 5,5 величины у3 были также заметно меньше, чем ^4 (чт°> как было отмечено выше, указывает на преобладание двойнослойного эффекта — тормозящее действие адсорбционного потенциала), но оставались при этом больше единицы, а значения в изменялись от 0,3 до 0,6. Примерно такие же значения в получаются при электрокапиллярных измерениях (@эки). а также двумя другими независимыми методами [31] (методом десорбции ©г и методом модельной реакции 02), Таким образом, в присутствии хлорида ДЗОП наиболее надежными представляются

(использование знака + перед радикалом противоречит физическому смыслу задачи), или, окончательно,

Можно убедиться, анализируя выражение (13.7), что переход из состояния заклинивания к движению самотормозящегося механизма, сопровождающийся скачком Дф^ $> 0, возможен только в тяговый режим. Действительно, для инверсного тягового режима имеем а$\ > 0, тогда при c'k, k+i — М*-и, ft (0) cl,/i+i <0 получим Афй < 0, что противоречит физическому смыслу.

Выражение (2-51) носит название формулы Рэлея — Джинса. Как видно, формула Рэлея — Джинса согласуется с законом смещения Вина (2-36). Она также хорошо подтверждается результатами экспериментов при низких частотах. Однако, как следует из (2-51), лри увеличении частоты спектральная объемная плотность равновесного излучения безгранично возрастает. Это, в свою очередь, приводит к тому, что полная объемная плотность равновесного излучения U0, определяемая как чнтеграл (2-51) по всему спектру частот, оказывается бесконечно большой, что противоречит физическому смыслу. Этот факт в свое время получил название «ультрафиолетовой катастрофы» и свидетельствует о том, что формула Рэлея — Джинса оказывается непригодной для больших частот.

В работах [128, 135] не представлено уравнения для расчета значения q>, а выражение, осредняющее данные Локкарта—Мартинелли по нему, довольно громоздко и не дает наглядного представления о характере его изменения с ростом относительного массового паросодержания потока. Формула (4.27) дает завышенные значения величины ср по сравнению с данными [128] при малых значениях х и заниженные — при х, стремящихся к единице. Однако основным недостатком этой формулы является стремление величины ф к значению 0,833 -+- 0,0103 lg p при х, стремящихся к единице, а это противоречит физическому смыслу.

Во всех вышеупомянутых работах было показано, что при заданных заранее переменных условиях на'поверхности тела (близких к реальным) использование закона Ньютона, а следовательно, и коэффициента теплообмена неприемлемо. Однако закон зависимости температуры стенки от координат и от времени-не может быть задан «apfiori», а должен быть получен путем совместного решения уравнений распространения теплоты в жидкости и твердом теле вместе с уравнениями движения, причем на границе твердое тело — жидкость температуры и тепловые потоки равны, т. е. должна решаться так называемая сопряженная задача теплообмена [Л. 4-4, 4-5]. При такой постановке учитывается взаимное тепловое влияние тела и жидкости, которое при прежней постановке не учитывалось, в результате чего теплообмен оказывался не зависящим от свойств тела, его теплофизических характеристик, размеров, распределения источников в теле и т. д., что, очевидно, противоречит физическому смыслу. Особенно важно рассматривать задачи теплообмена как сопряженные для случая нестационарного теплообмена. Действительно, даже в предельном случае, когда коэффициент теплопроводности твердого тела очень большой (Ks -+• оо), температуру поверхности нельзя считать постоянной, так как хотя она и не зависит от координат точек поверхности, но изменяется во времени. Однако в отличие от стационарного теплообмена даже и а этом предельном случае

т. е. поток теплоты бесконечен, что также противоречит физическому механизму теплопереноса.

здесь, согласно формуле (5-55), должны быть одинаковы для жидкости и газа, что также не противоречит физическому смыслу.

Для выяснения причины данного явления, которое как будто противоречит физическому закону, был проделан трижды опыт с золой 'влажностью 39,2%. При первом опыте слой имел толщину, принятую для всех 'Испытаний, т. е. слой уплотнялся постукиванием образца о деревянную подставку без утрамбовки, а затем этот же слой трамбовался гирей и был уплотнен на 9,6 см. Тогда воздухопроницаемость значительно уменьшалась, но еще имела место. После этого данный образец золы был высыпан из формы и вновь засыпался слоями толщиной 4—5 см и утрамбовывался гирей до тех пор, пока на слое не появлялась вода.

знаку, в мягком металле. Это противоречит физическому смыслу. Тогда возникает вопрос, почему напряжение в твердом металле сжимающее? Дело в том, что напряжение ак определяется не величиной

Далее в работе [6] было обнаружено, что развитие растрескивания смолы при циклическом нагружении приводит к значительному снижению времени до разрушения при длительных испытаниях. Причем зависимость этого времени от nlN снова была квадратичной. При изучении композитной системы из ортогонально уложенного препрега и эпоксидной смолы [2] наблюдалось существенное снижение прочности с ростом усталостной повреж-денности, и, более того, это поведение оказалось зависящим от формы цикла при усталостном нагружении, что противоречит результатам работы [10], проведенной на композитах с матами из коротких рубленых прядей и полиэфирной матрицей.

Сопоставим данные оценочного расчета с экспериментальными для максимальной величины эффекта Аг = 255 мкА/см2 (рабочая поверхность 0,314 см2) при Ат == 190 МН/М2 (19 кгс/мм2) (см. рис. 8). Принимая [29] для железа значения а= 1011см~г и Afmax = 1012 см"2, по кривой растяжения (см. рис. 8), используя формулы (71) и (79), находим оценку п *=* 10, что не противоречит результатам электронномикроскопических наблюдений. Действительно, прямое электронномикроскопическое наблюдение [51 ] дислокационной структуры деформированных в различной степени железных фолы показало, что при 8 = 5% образуются скопления и нагромождения дислокаций, переходящие затем при е> 8-4-10% в развитую ячеистую структуру, причем .для е = 10% плотность дислокаций N = 5-Ю10 см"2. Установлено большое сходство дислокационных структур деформирован-,ных до больших степеней деформации железных фольг со струк-.турами, образующимися в г. ц. к. металлах с низкой энергией {дефектов упаковки. Этим объясняется отсутствие в дислокацион-1ных структурах армко-железа копланарных скоплений дисло- каций значительного размера: в пластичных материалах пласти-• ческая релаксация скоплений препятствует образованию плоских скоплений с n^s 5 на стадии деформационного упрочнения [52]. В условиях динамического нагружения процессы отдыха не успевают следовать за упрочнением и короткое время могут существовать скопления с п >• 5 (например, наблюдается выход линий скольжения в течение времени старения после прекра-, щения деформации [53]).

(рабочая поверхность 0,314 см2) при AT = ISO ЛШа (см. рис. 14). Принимая [33] для железа значения а= 1011 см""2 и Nmax = = 101а^см~2, по кривой растяжения (см. рис. 14) и используя формулы (83) и (91), находим оценку п = 10, что не противоречит результатам злектронномикроскопических наблюдений. Действительно, прямое электронномикроскопическое наблюдение [57 ] дислокационной структуры деформированных в различной степени железных фолы показало, что при е = 5% образуются скопления и^нагромождения дислокаций, переходящие затем при е > 8-^-10% в развитую ячеистую структуру, причем для е = 10% плотность дислокаций N = §•1010 см~2. Установлено большое сходство дислокационных структур деформированных до больших степеней деформации железных фолы со структурами, образующимися в г. ц. к. металлах с высокой энергией дефектов упаковки. Этим объясняется отсутствие в дислокационных структурах армко-железа копланарных скоплений дислокаций значительного размера: в пластичных материалах пластическая релаксация скоплений препятствует образованию плоских скоплений с п >• Ь на стадии деформационного упрочнения [58]. В условиях динамического нагружения процессы отдыха не успевают следовать за упрочнением и короткое время могут существовать скопления с п > 5 (например, наблюдается выход линий скольжения в течение времени старения после прекращения деформации [59]).

Из рис. 3 видно, что мальный процесс Н имеет 16 % амплитуд, больших стандартного отклонения ст, процесс Релея РЛ 60,6 % и равномерный РАВ процесс теоретически никогда 25 не превышает о (хотя в данном случае был использован РАВ процесс в интервале ±1,6сг и 20 поэтому 16,9 % амплитуд также превысило а). Если учесть, что степень усталостного повреждения определяется прежде всего уровнем амплитуд процесса, то процесс Релея РЛ тогда имеет наибольшую часть амплитуд, превышающих а, и вероятность превышения еще трех а в три раза больше, чем для нормального распределения. Поэтому процесс Релея должен быть теоретически наиболее опасным и давать наименьшую долговечность из всех использованных распределений. Это противоречит результатам, приведенным на рис. 4.

структуры не влияет на величину КРТ в сварном шве. Это противоречит результатам выборочных испытаний ударных образцов при 77 К, проведенных с целью оценки присадочного материала для сварки нержавеющей стали, так как они близки к нижнему пределу требований, установленных для ударных испытаний.

Известно, что такая схематизация упруго-диссипативных свойств противоречит результатам экспериментов. Вместе с тем, можно определять коэффициенты линеаризованного внутреннего сопротивления на основе энергетических соотношений, обеспечивая эквивалентность в отношении поглощающих свойств условной упруго-вязкой и действительной систем. Как показали исследования, такой расчетный прием не вносит существенных погрешностей в получаемые результаты, поскольку силы внутреннего трения обычно малы по сравнению с упругими.

Уравнение регрессии (предполагаемая модель) не противоречит результатам наблюдений, если соблюдается неравенство:

Таким образом, полученная модель не противоречит результатам наблюдений. Уравнение регрессии может быть использовано для прогнозирования трудоемкости среднего ремонта машин.

растает по мере приближения к месту отрыва, что противоречит результатам эксперимента.

ложить, что перемещение электрических зарядов P->-Ni все же имеет место i[29];. Сложнее обстоит дело в случае аморфных сплавов FessBis и Fe82Bi8, где A/(q) вблизи <7=0 становится положительной. Вероятно, в этом случае возникает особая химическая связь между атомами железа и бора. Эта точка зрения не противоречит результатам Мацуура с сотр. 1[14] по определению РФС-спектров (см. 6.2.2).

Наиболее распространенный случай, встречающийся в практике расчетов, заключается в том, что в некоторых условиях эксплуатации максимальные напряжения нагрузочного режима оказываются меньше предела выносливости. Тогда расчетная долговечность в этих условиях оказывается равной бесконечности, а соответствующее слагаемое в формуле (3.16) равным нулю. Таким образом, указанные нагрузочные режимы фактически исключаются из повреждающего воздействия на элемент в диапазоне нагрузок ниже предела выносливости, а его влияние на Ls ограничивается условием 2аг — = 1. Однако такой подход противоречит результатам стендовых испытаний с программным и случайным нагружением. Согласно программным испытаниям образцов с блоками, содержащими ступени как выше, так и ниже предела выносливости, доказано, что нагрузки ниже предела выносливости до определенного предела также участвуют в накоплении усталостных повреждений. Аналогичная картина наблюдается и при случайном нагружении.