Противоречивым требованиям

Превращения в системе Аи—Си протекают очень медленно. Это создает большие экспериментальные трудности и, несмотря на большое количество исследований, приводит к противоречивым результатам. Химические соединения „ хрупки, непластичны и не подд.ч-

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров цъ ц2, ц3, т. е. / (\ч, Ц7-) Ф Ф f (\ij, \ij). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам.

Противоречивость приведенных данных частично можно объяснить чисто методическими упущениями, связанными, например, с определением параметров деформационного упрочнения из условных диаграмм нагрузка —деформация, недопустимость чего отмечается в работе [351]. Кроме того, под коэффициентом деформационного упрочнения часто понимают скорость деформационного упрочнения dS/de, которая является постоянной величиной только при наличии стадии линейного упрочнения, а при переходе к параболическому упрочнению эта величина определяет скорость упрочнения при определенной степени деформации, т. е. только в одной точке кривой нагружения. Неучет последнего при анализе величины dS/de может привести к искажению результатов эксперимента. С другой стороны, изучаются разные параметры упрочнения [331, 351, 352] — показатель деформационного упрочнения п, коэффициент параболического упрочнения К, скорость упрочнения dS/de, сопоставление которых также может приводить к противоречивым результатам. Часто сравниваются интенсивности упрочнения различных металлов и сплавов исходя только из сравнения их диаграмм нагружения [252, 350].

Для малых флуктуации модулей (g «С 1, G <С 1) выражения (80) совпадают с результатами Хорошуна [92, 94], Кривоглаза и Черевко [102], Фокина и Шермергора [39], а также Бе-рана [13]. Однако в случае стеклоэпоксидных композитов сравнение результатов с экспериментальными данными и границами, найденными вариационными методами, показывает, что модули, определяемые уравнениями (80), не укладываются в указанные границы (Сендецки [133]). Кроме того, Москаленко [121] показал теоретически, что если флуктуации модулей фаз не малы, то предположение о статистической независимости приводит к противоречивым результатам.

часто приводит к противоречивым результатам. Вероятно, структура и особенно степень совершенства играют в данном случае первостепенную роль.

Эти опыты приводили к противоречивым результатам. В одних случаях эффект обнаруживался, в других — нет. Однако оба результата следует подвергнуть сомнению. Когда эффект обнаруживался, легко можно было указать источник ошибки, заключавшийся чаще всего в загрязнении щели тем или иным веществом, в результате чего течение жидкости постепенно прекращалось. В наиболее чисто поставленных опытах английских физико-химиков Бастоу и Боудена щель сужалась приблизительно до 1 мк, но заметных изменений вязкости обнаружено не было. Однако в опытах Бастоу и Боудена ширину щели измеряли настолько грубо (с точностью, не превышающей 0,25 мк), что результаты измерения не позволяли делать заключений о том, какова вязкость граничных слоев жидкости толщиной 0,1 мк, что, собственно говоря, и представляет основной интерес. Поэтому то значение, которое Боуден и его последователи приписали отрицательным результатам своих экспериментов, следует не только считать преувеличенным, но надо расценивать как простое недоразумение.

Превращения в системе Аи—Си протекают очень медленно. Это создает большие экспериментальные трудности и, несмотря на большое количество исследований, приводит к противоречивым результатам. Химические соединения „ хрупки, непластичны и не подд.ч-

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров цъ ц2, ц3, т. е. / (\ч, Ц7-) Ф Ф f (\ij, \ij). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам.

Иногда, при обработке экспериментальных данных, интервал, в котором находится истинное значение измеряемой величины, определяется исходя только из класса точности прибора. Например, если вторичный прибор со шкалой 0—800ЧС имеет класс точности 0,5, то возможные значения температуры, исходя из приведенного вяше, лежат в диапазоне ±4°С, а наиболее вероятным значением считается измеренное значение. Такое заключение о точности измерения не содержит достаточно информации и само по себе мало эффективно и может привести к противоречивым результатам, ибо оно не учитывает вероятности того, что действительная температура может лежать вне этого диапазона.

Явление термической усталости изучено еще недостаточно. Имеющийся опытный материал часто приводит к противоречивым результатам. В ряде случаев детали из аустенитной стали работают с очень большими термическими напряжениями, не давая трещин. В других же случаях циклические пластические деформации при нагреве и охлаждении детали вызывают трещины уже после нескольких сотен циклов. Во всяком случае можно считать установленным, что термические напряжения, равные 1,5— —2-кратному пределу текучести, не приводят к появлению трещин даже при большом числе циклов, а материал с хорошими пластическими свойствами не дает трещин даже при термических напряжениях, превосходящих предел текучести в несколько раз. Однако количество циклов до появления трещин все же резко падает при увеличении деформации. Поэтому в любом случае следует стремиться к всемерному ограничению термических напряжений, в том числе и при неуправляемых процессах, путем правильного конструирования и эксплуатации турбин.

При такой температуре обтекаемой поверхности были получены локальные значения теплового потока, коэффициента теплообмена и числа Нуссельта. При этом оказалось, что имеются точки, в которых 'коэффициент теплообмена отрицателен или даже терпит бесконечный разрыв, что, конечно, физически неприемлемо. Подобным противоречивым результатам было дано объяснение в работе [Л. 4-2], где рассматривалось обтекание пластины потоком несжимаемой жидкости. Там же был дан качественный анализ, распределения температур в пограничном слое при условии, что температура поверхности изменяется по некоторому заданному закону (рис. 4-1). Можно заключить, что вблизи передней кромки- температурный профиль в пограничном слое близок к типу А (рис. 4-1), который подобен обычному профилю для постоянной температуры стенки (рис. 4-1). Уменьшение температуры стенки вниз по потоку (dTw/dx<:0) оказывает влияние прежде всего в той части пограничного слоя, которая близка к обтекаемой поверхности. К внешним слоям охлаждение проникает только значительно ниже по потоку. Вследствие этого оказывается, что в точке В, где температура стенки совпадает с температуррй внешнего потока, (dT/dy)w > 0, т. е. имеет знак, противоположный знаку градиента в точке А. Тепловой поток у стенки запишем двояко:

При конструировании должны быть выбраны оптимальные параметры изделия, наилучшим образом удовлетворяющие различным, часто противоречивым требованиям: наименьшим массе (или массе, отнесенной к моменту), габаритам, стоимости, наибольшему КПД, требуемой жесткости, надежности.

При конструировании должны быть выбраны оптимальные параметры изделия, наилучшим образом удовлетворяющие различным, часто противоречивым требованиям: наименьшим массе, габаритам, стоимости: наибольшему КПД; требуемой жесткости, надежности.

этим противоречивым требованиям. Используя формулу для прогиба консольной балки и связывая величину деформации с величиной электрического сигнала, полученного при разбалансе моста, имеем систему уравнений.

удар и~т. п. При этом необходимо отметить, что практическое осуществление подобия (выбор масштабов моделирования) может привести в отдельных случаях к противоречивым требованиям для физико-механических свойств материалов модели и натуры или к таким особым условиям проведения эксперимента, которые не могут быть реализованы на практике.

Выбор материалов для изготовления корпусов глубоководных аппаратов является сложной проблемой, так как материал должен удовлетворять противоречивым требованиям высокой прочности, плавучести, обитаемости, низкой стоимости, стойкости к коррозии, технологичности при изготовлении. Хотя широкий ряд конструкционных материалов пригоден для изготовления корпусов, но ни один из них не является оптимальным для всего диапазона глубин.

Величина угла передачи или угла давления должна одновременно возможно полнее удовлетворять двум противоречивым требованиям:

Величина угла передачи или угла давления должна одновременно возможно полнее удовлетворять двум противоречивым требованиям;

Инженерная методика расчета коэффициентов интенсивности напряжения К, в роторах и корпусах турбин должна обеспечивать возможность определения значений /С при глубине трещины, достигающей трех—шести глубин концентратора, и при градиентах напряжений до 200 МПа/мм. При этом методика в разумных пределах должна удовлетворять «противоречивым» требованиям простоты, точности и универсальности. При поиске решений используют подходы, с помощью которых определяют распределение напряжений в зоне концентратора по линии трещины. Определим в качестве номинальных напряжений в теле с трещиной в зоне концентратора напряжения на линии трещины, но в сплошном теле. Если в этом сложном случае понятие особой точки справедливо, то, определив значение номинальных напряжений в этой точке сгн (х0), можно рассчитать значения К с приемлемой погрешностью.

В этом разделе рассмотрим методику предварительного расчета ЭГУ. Сложность такого расчета состоит в том, что неизвестных величин всегда больше, чем заданных. Методика расчета, по-видимому, должна быть основана на получении оптимального решения, удовлетворяющего противоречивым требованиям высокого быстродействия ЭГУ и минимального расхода жидкости через сопла, большой чувствительности и минимальной электрической мощности управления. Эти требования могут быть представлены в такой записи:

тель с изменяемым рабочим процессом может достаточно хорошо удовлетворить этим противоречивым требованиям.

ния, их массы должны быть как можно меньшими. Для удовлетворения этим противоречивым требованиям поршням придается рациональная форма. Выполнены они, как правило, из алюминиевого сплава. Поршни подвергаются воздействию высоких температур, соприкасаясь с горячими газами. Поэтому для отвода тепла они имеют внутренние охлаждающие ребра, одновременно повышающие их прочность. Днище поршня может быть плоским, выпуклым, вогнутым или фигурным в соответствии с формой камеры сгорания.