Проведения эксперимента

Как было показано во второй главе все критерии, определяющие выбор метода неразрушающего контроля связаны с затратами. В настоящей главе рассмотрены вопросы, связанные с расчетом затрат на неразрушающий контроль, а также проведена оптимизация выбора методов неразрушающего контроля по затратам с учетом надежности отдельных методов.

В соответствии с «Методикой выбора оптимальных уровней показателей надежности элементов изделия» рассмотренной выше, была проведена оптимизация по минимуму затрат с учетом надежности каждого метода неразрушающего контроля.

В данной главе проведена оптимизация неразрушающего контроля по периодичности проведения ультразвуковой толщинометрии за определенный период с учетом требуемой вероятности безотказной работы. Оптимизация проводилась в соответствии с известной методикой, связанной с разработкой плана оптимального осмотра [67] рассмотренной в главе 1.

Проведенная оценка параметров дефектоскопа получена при некоторых упрощающих расчет предположениях. Так, не учтена трапецеидальная форма входного сигнала, не проведена оптимизация выбора энергии источника излучения, его активности и пр. Более детальное рассмотрение можно найти в работах [38—44]. Однако расчеты показывают, что в случаях, когда рассеянным излучением можно пренебречь, результаты по определению соотношения между чувствительностью и производительностью близки к полученным при использовании более сложных соотношений.

Для получения реальных значений вибрационных характеристик (ВХ) мотопилы при испытании на стенде была проведена оптимизация динамических параметров внешних связей [2J. Но этого оказалось недостаточно.

Для получения значений вибрационных характеристик (ВХ) моте пилы, близких к реальным, проведена оптимизация режимов нагруте-ния ее двигателя в стендовых условиях. При испытаниях мотопилы в реальных условиях и на стенде использовалась стандартная вибр измерительная аппаратура и датчики. На основе результатов испыт ний получена кривая согласования параметров механической характ ристики двигателя с силой тока и напряжением генератора, предлг жены оптимальные режимы нагружения двигателя мотопилы на стенде Выбор оптимальных режимов нагружения мотопилы на стенде позвол! получить стабильные ВХ в поле предельных значений ВХ натурных ь пытаний мотопилы.

На основе критерия среднеквадратичеокой погрешности проведена оптимизация параметров ионометрического анализатора меркаптанов в природном газе, что позволило снизить относительную погрешность прибора и 11,1% до 7,55?.

В такой постановке, например, проведена оптимизация тепловой схемы АЭС с водоохлаждаемым реакто-ро-м [Л. 86]. В качестве варьируемых параметров рассматривались давления в сепараторах и в отборах пара на промежуточные пароперегреватели. Оптимизация по критерию тепловой экономичности является частным решением задачи техн-ико-экономической оптимизации по расчетным затратам. Переход к более общей задаче оптимизации может привести к -существенному возрастанию числа оптимизируемых переменных. Поэтому целе-

В [Л. 34, 86] с использованием ЭВМ найдено несколько вариантов схем с максимальной тепловой экономичностью. На основе этих вариантов .проведена оптимизация по расчетным затратам.

Использование вариационных методов позволяет в ряде случаев провести оптимизацию системы по комплексным критериям, учитывающим различные стороны динамического режима. Так, в задаче 4 в качестве критерия оптимальности выбрана комплексная величина, характеризующая величину как среднеинтегрального ускорения, так и рывка ведомого звена, что является важным для быстроходных механизмов. В задаче 7 проведена оптимизация системы по критерию, который учитывает как среднюю величину динамической мощности механизма, так и среднее значение ускорений (сил инерции) ведомого звена. В задаче 8 принятый комплексный критерий характеризует сумму среднего значения динамической и затраченной работы. Минимизация этого критерия позволяет в случае быстроходных механизмов с малыми технологическими нагрузками минимизировать работу сил инерции (в среднем), а в случае тихоходных механизмов с большими технологически-

Функции у\(х) и г/2 (*) зависят от вида искомого закона движения и его производных. В настоящей работе по комплексным критериям проведена оптимизация в ряде случаев (задачи 4, 7, 8). Непосредственное решение вариационной задачи осуществляется из условий минимума функционала R, который связан с нормой ЦТ?катодной поляризации, включающие вариацию таких параметров как величина наложенного потенциала, значение растягивающих напряжений, температура. В процессе проведения эксперимента и анализа полной потенциодинамической поляризационной кривой • было обнаружено, что при смещении наложенного потенциала в положительном направлении после предварительной активации поверхности стали при потенциале, соответствующем области регламентированных значений потенциалов катодной защиты - минус 0,9 В (ХСЭ), действительно возникают анодные токи. Однако по прошествии определенного времени эти токи меняются на катодные, очевидно, вследствие образования защитной пленки. Причем изменения величин растягивающих напряжений от нуля до предела текучести и температуры от 20° С до температуры кипения электролита не вызывали изменения катодного направления тока (свидетельствует о хорошей защитной способности пленки). При навязывании наложенных потенциалов в обратном направлении (от 0,0 В (ХСЭ) до регламентированных величин потенциалов катодной защиты) анодные токи не возникают. В связи с этим становится очевидной опасность нарушения режимов катодной защиты, приводящего к смещению ее потенциалов в положительном направлении. Однако даже путем смещения наложенного потенциала в положительном направлении в силу отмеченных выше причин удавалось получить только кратковременный анодный ток, величина которого уменьшается во времени. Вместе с тем существующие в настоящее время методы количественной оценки скорости роста трещин КР не учитывают этого факта. В частности, в модели, предложенной Р.Н. Паркинсом [52], используется зависимость, основанная на законе Фарадея, в которой предполагается постоянство во времени величины плотности максимального анодного тока при неизменности геометрии трещины

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента •сопротивления слоя ?ш по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. Зч4.

уравнением. Трудно предположить, что причиной этого может быть проявление каких-то особых индивидуальных характеристик, вызывающих появление особых закономерностей теплообмена внутри пористых металлов идентичных структур, использованных в разных экспериментах. Причины разброса результатов следует искать в различии методик проведения эксперимента и обработки полученных данных. Из этих причин можно выделить две основные.

Рентгеновские методы исследования остаточных напряжений основаны на определении расстояния между кристаллографическими плоскостями, т. е. деформации кристаллографической решетки, с помощью измерения угла отражения луча. Остаточные напряжения этим методом можно определить с невысокой точностью и только в тонком поверхностном слое. Для рентгеновских методов исследования остаточных напряжений характерны большая трудоемкость и высокая стоимость проведения эксперимента.

В качестве базового для проведения эксперимента выбран эквиа-томный состав Ni-Al кпк наиболее экзотермический и образующий соединение с максимальной среди интерметиллидов данной бинарной системы температурой плавления, что необходимо для обеспечений требуемых высокотемпературных свойств разрабатываемых материй" лов и защитных покрытий на их основе.

Одно из достоинств критериев (17.2) и (17.5) состоит в том, что отношение VC/VU после проведения эксперимента подтверждается диаграммой испытания.

возросла стоимость проведения эксперимента на дорогих, часто уникальных установках, поэтому необходимы более эффективные способы обработки экспериментальной информации;

Описание экспериментальной установки. Для проведения эксперимента используется центробежный вентилятор со следующими техническими характеристиками:

На практике невозможно выполнить условие а-*-оо и определить т«,. Однако в силу асимпотического характера изменения m = f(a) (рис. 11.2) все же возможно оценить точность экспериментального определения величины т» при конечных значениях а. Так, если довольствоваться точностью 3,5%, то необходимо обеспечить условия проведения эксперимента, при которых

Статистический метод позволяет получить феноменологические соотношения на основании заданных свойств микроскопической структуры среды без дополнительного проведения эксперимента — в этом его достоинство. Недостатком статистического метода является его сложность, в силу чего получить конечные расчетные соотношения возможно лишь

Методика проведения эксперимента на приборе ГП. Цель испытания на приборе трения ГП — установить зависимость коэффициента трения пары металл — полимер от степени шероховатости металлической поверхности без приработки полимерного образца (одноцикловое трение). Прибор ГП позволяет проводить испытания при малых скоростях скольжения (от 0,0096 до 1,2 см/мин) и сравнительно небольших нагрузках (до 10 кг).