Проведения указанных

* Время после окончания сварки до проведения термообработки жестко регламеатировано.

Аустенитпыми электродами обычно сваривают без предварительного подогрева, но при этом регламентируется время с момента окончания сварки до проведения термообработки изделия. Если сваривают среднелегировашше стали с невысоким содержанием углерода (0,12—0,17%), то последующую термообработку проводят в исключительно редких случаях. Разделку заполняют

Низкие скорости охлаждения околошовной зоны при электрошлаковой сварке приводят к длительному пребыванию ее в области высоких температур, вызывающих рост зерна и охрупчивание металла. Поэтому после электрошлаковой сварки низколегированных сталей с повышенным содержанием углерода и среднелегиро-ванных высокопрочных сталей необходима высокотемпературная термообработка сваренных изделий для восстановления механических свойств до необходимого уровня. Время с момента окончания сварки до проведения термообработки должно быть регламентировано.

На заводе «Серп и молот» было в свое время установлено преимущество проведения термообработки и нагрева коррозионно-стойких хромоникелевых сталей в окислительной атмосфере (сжигание топлива с коэффициентом расхода воздуха» > 1), в которой снижается угар металла. Количественное исследование этого явления, выполненное А. А. Ереминым на кафедре коррозии металлов МИСиС (рис. 93), показало, что в то время как для стали

Вопросы точности и 'стабильности размеров конструкции, конечно, не исчерпываются выбором метода сварки. Существенным является учет сварочных деформаций и напряжений, назначение технологических мероприятий по их предотвращению и устранению. Эти вопросы решают на стадии рабочего проектирования как с целью обоснования значений допусков и припусков, так и с точки зрения целесообразности проведения термообработки. Многие весьма ответственные изделия вполне надежно работают после сварки без какой-либо термической обработки. С другой стороны, применение термообработки нередко заметно улучшает механические свойства и структуру сварных соединений, способствует повышению их работоспособности. Неоправданное назначение операции термообработки может существенно увеличить трудоемкость изготовления изделий, в особенности в условиях серийного производства. Вопрос: проводить послесварочпую термообработку или отказаться от нее — решают, принимая во внимание химический состав металла, метод сварки и просадочный металл, конструктивное оформление соединений и узлов, требования к механическим свойствам, условия эксплуатации и др.

Если покрытие по какой-либо причине нанесено с подтеками, то до проведения термообработки его можно смыть этиловым спиртом. Лаковое покрытие охлаждается на воздухе при комнатной температуре.

2) механическая обработка и сварка в механическом цехе. Выбор марки материала и термической обработки оказывает большое влияние и на цикл производства. В самом деле, стали с малым содержанием углерода, подвергающиеся закалке, должны цементироваться, вследствие чего деталь вынуждена два-три раза попадать на обработку в механические цехи. Это удлиняет цикл производства на 10—15дней. Порядок проведения термической обработки и назначения ее вида также сказывается на цикле производства. Например, при механической обработке поковок иногда требуется их термическая обработка, которая в некоторых случаях может быть проведена в заготовках или после обдирки. В первом случае исключается лишний заход деталей в механический цех, а также сокращается расход металла, необходимый на припуск для лишней механической обработки. Возможность проведения термообработки заготовки приведена в табл. 18. Цикл производства при термообработке детали в заготовке сокращается на 6—10 дней.

Необходимость правильного проведения термообработки стали и отжига ее для восстановления нормальной структуры подчеркивают многие исследователи. Но следует учесть, что отжиг при высокой температуре способствует образованию трещин.

Диаграммы режима термообработки, выполненные самопишущими приборами, должны содержать: название узла, номер ремонтного формуляра, номер стыка, скорость движения диаграммной ленты, дату проведения термообработки, подписи термиста и мастера по сварке. В случае контроля температуры при термообработке по показывающему прибору термистом ведется журнал термообработки сварных соединений. Диаграмму или журнал прилагают к ремонт-

После проведения термообработки деталей проверяемые параметры должны быть выполнены с определенной точностью. Проверку ведут от той же технологической базы.

3.5.3. Все выявленные при контроле по п. 3.5.1 недопустимые дефекты должны быть немедленно устранены (до проведения термообработки). В случае невозможности устранения недопустимых дефектов сварные соединения бракуются.

Изложенные выше особенности неизотермического деформирования цилиндрических образцов не позволяют использовать их для проведения указанных выше базовых экспериментов, так как не может быть воспроизведен контролируемый режим неизотермического нагружения. Такие условия удается получить при применении корсетных образцов, дающих незначительную концентрацию напряжений в минимальном сечении образца, которой оказывается достаточно для подавления эффектов перераспределения деформаций по длине образца. При этом использование поперечного деформометра обеспечивает измерение деформаций в максимально нагруженном сечении, где возникает разрушение (появление трещины), и позволяет строго выдерживать заданный режим деформирования при управлении нагружением в режиме заданных циклических деформаций.

В перспективном периоде 1985—1990 гг. развитие централизованного теплоснабжения будет происходить с нарастающим влиянием энергосберегающей политики. Все в большей мере прирост потребности в тепловой энергии будет обеспечиваться за счет широкого проведения мероприятий по экономии тепловой энергии и замещения производства ее на органическом топливе источниками на неорганическом топливе (атомная энергия, геотермальная, солнечная), использования вторичных знергоресурсов и т. д. За счет проведения указанных мероприятий намечено получить в одиннадцатой пятилетке около 20%' всего прироста потребления тепловой энергии от 'централизованных источников.

Для проведения указанных оценок совершенно не обязательно вычислять матрицы V и V~l, а также собственные значения Кт матрицы А. Достаточно лишь получить оценки сверху для элементов матриц V, V~l и оценки снизу для собственных значений. Первые позволяют оценить сверху величины bki, вторые — функции cmk (t). Для осуществления этого известно значительное число эффективных приемов, изложенных в* различных руководствах по вычислительным методам [38; 59; 65].

Для проведения указанных выше вычислений необходимо, однако, чтобы были известны значения всех динамических параметров исходной колебательной системы. На практике же, особенно в процессе проектирования судна, может оказаться, что часть этих параметров неизвестна, а для части из них известен лишь диапазон возможных значений. В этом случае, как правило, возможен лишь приближенный расчет собственных частот /с продольных колебаний линии валопровода и определение вместе с этим ходовых режимов, соответствующих резонансам системы с отдельными гармоническими составляющими сил возбуждения. Выбор параметров РП в таких условиях приходится проводить, ориентируясь в основном на снижение амплитуд колебаний ф3^, вызываемых на данных режимах резонирующими составляющими сил, и связывая такое снижение со сдвигом первоначальных значений собственных частот. Оценить величину указанного сдвига можно исходя из экспериментальных данных по добротности исследуемой системы для судов аналогичного типа; ориентировочно для первой частоты необходимы изменения в пределах 0,3—0,4 /с, для второй и более высоких — 0,1—0,2 /с.

Дополнительными видами банковских кредитов являются, как уже было указано, сезонные ссуды на капитальный ремонт, покрываемые из амортизационных отчислений в течение данного года. Госбанк выдаёт также ссуды на проведение быстро окупающихся мероприятий по малой механизации и рационализации производства. Источником погашения этих ссуд является дополнительная экономия от проведения указанных мероприятий.

Если же оборудование изготовлено из углеродистой стали, после проведения указанных операций оно консервируется, т. е. охраняется от воздействия атмосферной коррозии.

В кипятильные трубы котлов № 2, 3 и 4 вваривались опытные отрезки труб с различным состоянием внутренней поверхности: с проточенной поверхностью; с поверхностью новой трубы и искусственно нанесенными шламовыми лепешками из окислов железа и фосфата кальция; с поверхностью новой трубы без лепешек; с травленой поверхностью и поверхностью, имеющей механические повреждения. Образцы труб с коррозионными язвами разрезались вдоль на две равные части таким образом, чтобы линия разреза не касалась пораженных мест. Внутренняя поверхность половинок труб с поражениями подвергалась травлению и сверлению ее участков, отстоявших от коррозионных язв на расстояние не менее 50 мм. С язв (раковин) и вновь полученных повреждений изготовлялись комплекты слепков, мастичные оттиски и фотоснимки; глубина поражений металл i замерялась при помощи глубиномера с точностью до 0,01 мм. ГЬсле проведения указанных операций обе половинки труб сваривались по линия разреза и вваривались вместе с остальными тремя опытными участками в кипятильные трубы.

Трудность проведения указанных расчетов состоит в отсутствии надежных данных для величины динамических напряжений в лопатках. Правильное суждение о запасе усталостной прочности можно сделать лишь после эксплуатационных экспериментальных исследований.

Необходимость и достаточность проведения указанных мероприятий определяется в каждом конкретном случае на основании анализа характеризующих аварию данных, экспресс-оценки возможных радиационных последствий аварийного выброса и результатов измерений реальной обстановки в районе радиоактивного загрязнения.

Одновременно дисперсность суспензии была доведена до -#9о = 8—10%, а влажность снижена до 48%. После проведения указанных мероприятий был осуществлен пуск установки на суспензии из антрацитового штыба. Перед подачей суспензии топочное устройство было разогрето растопочным жидким топливом до температуры в верхней части обмуровки предтопка 1300° С и температуры горячего воздуха 420° С. Некоторое время горение суспензии протекало совместно с жидким топливом, которое продолжалось до появления жидкого шлака. Затем жидкое топливо было отключено.

Испытания автомобиля ГАЗ-51 на динамометрических плитах позволили установить связь между нарастанием величины динамического момента на полуоси ведущего колеса и в зоне контакта колеса с дорогой. До проведения указанных опытов существовало мнение, что передача динамического момента через шину происходит с довольно значительным запаздыванием по сравнению с ростом динамического момента на полуоси автомобиля.