Проведению испытаний

Основная сложность при проведении вычислений для любого из этих режимов заключается в определении перепада давлений в области испарения. Ранее было отмечено, что в некоторых случаях протяженность области испарения мала по сравнению с толщиной пластины: (k — Г) -> 0. В этом случае отпадает необходимость в вычислении интегралов в выражениях (6.37)... (6.40) и расчеты значительно упрощаются.

Интегралы, входящие в (3), несобственные (так как величина У а. на фронте трещины обращается в нуль), но сходящиеся, поэтому при использовании численного интегрирования контур области А должен быть заменен близким ему внутренним контуром и оценена вносимая в результате этого погрешность. В настоящей работе при проведении вычислений на БЭСМ-6 в пределы интегрирования по х и у вводился множитель 0,9990. Использование множителя 0,9999 изменяло результаты вычисления k менее чем на 2 %.

При проведении вычислений уравнения движения исходной системы представлялись в виде

Алгоритмы задач, решаемых на машинах, обычно очень сложны и содержат много этапов, по-разному связанных между собой. Этапы различаются по своему назначению. Одни заключаются в проведении вычислений по определенным формулам (арифметические этапы), другие состоят в проверке выполнения определенных условий, устанавливающих моменты перехода от одного арифметического этапа к другому (логические этапы). Алгоритм составляется после того, как окончательно установлен метод решения задачи.

при фактическом проведении вычислений следует подставить их значения MI, . . ., Qn+i , найденные при решении уравнений исходного приближения. Как уже говорилось, при выполнении условия (15) следует ожидать, что эти величины окажутся достаточно малыми.

Автор выражает благодарность А. И. Крас-нобородько и Ю. И. Меремьянину за оказанную помощь в проведении вычислений и оформлении книги. Автор считает своим долгом выразить особую благодарность кандидату технических наук Ю. М. Бабикову за ценные замечания, сделанные при редактировании рукописи.

При проведении вычислений удобно воспользоваться следующими тождествами-

Количественные данные о поведении перекрестно армированных материалов при двухосном растяжении получены при проведении вычислений в соответствии с алгоритмом, изложенным в § 2.4, и представлены на рис. 2.25. Кружками на рис. 2.25 отмечены результаты эксперимента, полученные при соотношении напряжений °У/°Х = 2, а крестиками — при соотношении напряжений оу/ах = = 1/2. В последнем случае действительный угол армирования ф на рис. 2.25 заменен дополнительным углом 90° — ф. Максимальные для этого вида испытаний разрушающие напряжения имеют место при ф = 55°. Теоретическая и экспериментальная диаграммы деформирования для материала с такой структурой (рис. 2.26, а) имеют два характерных участка (/ и 2) и хорошо согласуются между собой. После нарушения сплошности связующего (в расчете ст2 — F+2, ?2 = 0) диаграммы деформирования кх (ау) и ку (ау) — практически параллельные прямые, что свидетельствует об отсутствии приращений сдвиговых деформаций Ау'Р в монослоях, пропорциональных изменению разности е„ — ev.. Разрушение сопровождается разрывом,

делителем восьмого порядка. При этом часть корней и коэффициентов a.kj оказываются комплексными; это необходимо учитывать при проведении вычислений. В [87] можно найти обширные числовые данные определения частот при различных соотношениях Rlh и RIL В качестве примера приведем зависимость низшей частоты для различных видов краевых условий от числа волн в окружном направлении (рис. 2) и зависимости безразмерных значений низшей

тической области для данного материала касательный модуль значительно меньше модуля упругости. В связи с этим незначительным изменениям напряжений соответствуют большие приращения деформации. Поэтому при проведении вычислений возможна потеря устойчивости счета.

Обратите внимание на присутствие интеграла по ближнему к вершине контуру (по ГЕ) в выражении (2.71), определяющем J по дальнему контуру. В [34] рассматривается предел (2.71) для двух разных форм контура ГЕ. В любом случае присутствие интеграла по Ге приводит к тому, что уравнение (2.71) становится неудобным при проведении вычислений (так как требуется аккуратное моделирование окрестности вершины). Несложно' воспользоваться теоремой о дивергенции и исключить из (2.71) интеграл по ГЕ; в этом случае получается выражение, определяющее удельную высвобожденную энергию по дальнему контуру, которое является не чем иным, как /' из уравнения (2.49). И наконец, рассмотрим интегралы, не зависящие от пути интегрирования, предложенные Нильссоном [35] и Гуртином [36] для стационарной трещины, находящейся в линейном упругодинамическом поле:

В то же время следует напомнить, что сохраняют свое значение и традиционные методы испытания гладких образцов. В случае технических испытаний таких форм материалов, как лист или проволока, другого выбора, как правило, нет. Накоплен очен» большой объем информации о взаимосвязи поведения гладких образцов с различными эксплуатационными характеристиками материалов. Эти данные останутся полезными только при условии, что в дальнейшем, наряду с испытаниями, применяемыми в механике разрушения, будут проводиться и исследования на гладких образцах [6]. В случае сравнительно вязких материалов проведение испытаний по определению времени до разрушения или по исследованию зависимости v — К на образцах с предварительно наведенной трещиной может быть затруднено, особенно если прочность материала мала и изменение полного сечения образца препятствует проведению испытаний уже на ранней стадии. С большой осторожностью следует интерпретировать также поведение образцов, применяемых в механике разрушения, характеризуемых высокими скоростями деформации в вершине трещины и очень чувствительных к влиянию загрязнений [302]. Этим и другим подобным вопросам необходимо уделять внимание, чтобы использование методов механики разрушений не стало скорее модным, чем полезным.

Это равносильно проведению испытаний при этом новом потенциале (рис. 97). Любое наблюдаемое увеличение AjKp будет зависеть от точной формы зависимости Азарождение трещины ПОТеНЦИ-

Общие требования к проведению испытаний резиновых материалов и изделий. Регламентируются ГОСТ 269-53, а по отдельным видам по ГОСТ: 210-53, 252-53, 256-41, 261-53, 265-41, 270-53, 271-53, 408-53, 421-41, 424-41, 426-41; губчатая резина—по ГОСТ 409-41, 419-41.

Ударные испытания проводят на стадии отработки изделий, причем испытывают не только изделие в целом, но и его отдельные конструктивные элементы и узлы. При проведении испытаний стремятся к тому, чтобы условия испытаний были максимально приближены к условиям натурного ударного воздействия на объект. Перед испытанием тщательно анализируют условия ударного нагружения изделия в реальных условиях эксплуатации. Для этого определяют вид, форму, длительность ударного воздействия, максимальное ударное ускорение, направление ударного нагружения, число ударов, действующих на изделие при эксплуатации, а также характеристики испытуемого изделия (габаритные размеры, масса, передаточная функция, место приложения ударного воздействия, условия работы изделия). На основании этих данных разрабатывают способ проведения испытаний изделия на воздействие ударных нагрузок. Способ испытаний должен предусматривать цель проведения испытания, условия воспроизведения ударного воздействия, требования к воспроизводимому ударному воздействию, установке для воспроизведения ударного воздействия, контрольно-измерительной аппаратуре, монтажному приспособлению, другие специфические требования к проведению испытаний и обоснование критерия, позволяющего наиболее полно охарактеризовать поведение исследуемого изделия в заданных условиях по результатам лабораторного эксперимента.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ К ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ НА КОРРОЗИЮ

Общие указания к проведению испытаний

Намечено стандартизовать методы оценки абразивности минералов (проект 50 340), выпустить руководства по проведению испытаний на изнашивание (проект 50322) и выбору износостойких материалов (проект 50341). Подчеркивая практическое значение стандартизации в области износа, Г. Валь отмечает, что в 80% всех случаев правильный выбор материалов для изнашивающихся деталей является наиболее эффективным средством уменьшения износа и связанных с ним потерь.

Опыт НАТИ по проведению испытаний тракторных двигателей с радиоиндикаторным методом оценки износа поршневых колец пока-

Особое внимание при разработке программы испытаний на различных уровнях системы должно быть уделено необходимости согласований испытаний, проводимых на различных уровнях. В большинстве промышленных предприятий специализация инженеров по технологическим линиям и по функциональным линиям привела к существенному разделению персонала, ответственного за конкретизацию и выполнение отдельных пунктов программы испытаний на надежность. Так, ответственность за общую программу технических оценочных испытаний часто возлагается на проектную организацию, а ответственность за программу испытаний на уровнях элементов, узлов и систем возлагается в группе по проведению испытаний соответственно на инженеров по применению элементов, расчету узлов и компоновке системы.

Одно из трудных решений, которые приходится принимать руководству по проведению испытаний, связано с проблемой: проводить ли различные виды испытаний, входящие в программу по надежности, в своей фирме или привлекать для этого внешние организации. Непосредственно связанные с этой проблемой экономические факторы нетрудно оценить обычными методами расчетов и-анализа, поэтому в дальнейшем рассмотрении их здесь нет необходимости. Однако полезно обсудить многие трудно учитываемые факторы, которые более сложно анализировать и которые часто опровергают или по крайней мере изменяют экономические соображения.

дает известную выгоду, так как к проведению испытаний будут привлечены компетентные внешние лаборатории, знакомые с деловой организацией фирмы, которым можно оперативно поручать выполнение незапланированных и срочных испытаний.