Проведено испытание

В условиях длительной прочности для каждого приложенного уровня нагрузки образцы также разрушались одним из этих двух способов в зависимости от соотношения между длительностью нагружения и значением l/d, как показано на рис. 35. Такие же результаты были получены при 649 °С. Оказывается, что критическое значение IJd в проведенном исследовании увеличивается со временем, а также и с температурой. Таким образом, для того чтобы можно было предсказать долговечность и форму разрушения композитов, армированных разрывными волокнами, в условиях длительной прочности, необходимо построить трех-

В ранее проведенном исследовании закаленного и состаренного по двухступенчатому режиму жаропрочного никелевого сплава Inconel 718 получены довольно низкие пластичность и характеристики разрушения. Это связано с присутствием грубой карбидной сетки по границам зерен, которая образуется на первых этапах изготовления кованых заготовок и не устраняется при последующей закалке по стандартному режиму (нагрев при 1255 К). Поэтому для обеспечения оптимальных свойств материала при низких температурах необходимы либо нагрев под закалку при более высокой температуре для растворения этих карбидов, либо такое сочетание последней технологической операции с термообработкой, которые позволили бы разрушить

В проведенном исследовании был рассмотрен также один из возможных способов повышения критических напряжений многослойных оболочек путем устройства продольных заклепочных швов. Оболочки толщиной 0,5 мм и радиуса 200 мм, изготовленные из указанного выше алюминиевого сплава, были усилены 24 равномерно расположенными продольными рядами заклепок. Их шаг размещения равен 5 мм, диаметр — 2 мм. Расстояние между швами составляет половину длины вмятины в окружном направлении для испытанных

В недавно проведенном исследовании Торти [93] показано, что содержание

При исследовании аморфных лент, полученных быстрой закалкой жидкости во многих случаях не наблюдается высокая интенсивность малоуглового рассеяния. В недавно проведенном исследовании i[68] аморфной ленты Pd8oSi2o толщиной 0,1 мм, полученной закалкой жидкости, методами малоуглового рассеяния показано, что существует значительная разница в интерференционных функциях 5(Q), начиная со второго пика и далее в области больших Q, для двух направлений векторов рассеяния Q, параллельных и перпендикулярных поверхности пленки (рис. 3.56). В аморфной ленте Pd80Si2o в зависимости от направления вектора рассеяния различается также и степень правильности ближнего

Несмотря на относительно короткое время, в течение которого тантал остается при температуре плавления или близкой температуре, при дуговой плавке происходит существенная очистка исходного материала электрода. В недавно проведенном исследовании Торти [93] показано, что содержание водорода снижается на один порядок — до 1 -10~4 —5-Ю~4%, в то время как содержание азота не изменяется, составляя около 2,7- 10~я% - Кислород удаляется в виде окислов тантала и окиси у[лерода. Лучше всего кислород удаляется, если содержание углерода в электроде (присутствующего в качестве примеси или намеренно вводимого при изготовлении электрода) составляет 50% теоретически необходимого дли образования окиси углерода. При этом условии содержание кислорода уменьшается приблизительно на один порядок и составляет 3,4-10~3%. Содержание примесей железа, хрома, никеля, ниобия и кремния уменьшается соответственно в 3, 6, 4, 3 и 7 раз; конечное содержание каждого из этих элементов находится в пределах 1,4-10-3—4,0-10 3%. Указанные данные относятся к танталу высоком степени чистоты, полученному натриетермическим восстановлением танталовой соли.

Давление на торце нижнего пуансона фиксировалось в конце формования (по второй схеме перед началом обжатия). В эксперименте давления задавали равными 300, 420 МПа (фактор Х2). В шихту добавляли 0,5 и 1 % стеарата цинка (фактор ХА). Использовали отечественные железные порошки ПЖВ2.160.28, и ПЖВ4.160.28, полученные методом восстановления, и порошки ПЖРВ2.200.26 и ПЖРВЗ.200.26, полученные распылением водой, а также порошок WPL-200 (Mannesmann Demag) и порошок ULTRAPAC-LE (Mannesmann Demag). В проведенном исследовании порошкам (фактор Х\) присвоены следующие условные значения уровней: ПЖВ2.160.28 - 0, ПЖРВ2.200.26 - 1, ПЖРВЗ.200.26 - 2, ПЖВ4.160.28-3, WPL-200-4, ULTRAPAC-LE - 5. Механическим схемам деформирования (фактор Хз) присвоены условные значения: схема с движениями, показанными на рис. 3.64, а, затем на рис. 3.64, 6,-1, схема с движениями, показанными на рис. 3.64, а, - 0.

В соответствии с этим основные способы получения хрупких оксидных покрытий на деталях из различных конструкционных материалов, разработанные в проведенном исследовании, состоят в следующем. Оксидная пленка может быть получена непосредственно на поверхности детали и узла, изготовленных из алюминия и некоторых его сплавов. В этом случае сама деталь является анодом, и на образование оксидной пленки

В работе [10] имеется указание на возможность применения наиболее удобного и простого в осуществлении третьего способа получения оксидных покрытий на деталях, изготовленных из любых материалов, который заключался бы в наклеивании на исследуемые участки деталей или узлов предварительно оксидированной тонкой алюминиевой фольги, т. е. фольги, на которой электрохимическим путем выращен слой хрупкого окисла. Никаких данных об этом способе опубликовано не было. Этот способ по сравнению с другими, указанными выше, кроме удобства и простоты, как было установлено в ходе проведенного исследования, обладает и другими важными преимуществами: позволяет получать наиболее качественные тарируемые тензочувствительные покрытия и регулировать тензочувст-вительность покрытия, поэтому наиболее полно в проведенном исследовании было разработано тензочувствительное покрытие этого типа. Вместе с тем была проведена экспериментальная отработка режимов и условий оксидирования для других указанных выше способов получения хрупких оксидных покрытий, результаты которой здесь не приводятся.

Диапазон рабочих температур наклеиваемых покрытий, в котором сохраняется постоянство тензочувствжтельности пленки, существенно больше, чем у канифольных покрытий, и определяется, как было установлено в проведенном исследовании, в основном составом электролита при оксидирования алюминиевой фольги. Наклеиваемые хрупкие покрытия, полученные при использовании фольги, оксидированной в сернокислом электролите, применимы для исследования при температурах испытания до 100° С. При более высоких температурах происходит саморас-трескжвание этой оксидной пленки, связанное с дегидратацией и усадкой поверхностных менее плотных слоев пленки по отношению к ее глубоким и более плотным слоям. Покрытия, полученные оксидированием в водных растворах щавелевой и хромовой кислот, пригодны для измерений при температурах до 200° С благодаря их большей плотности, меньшей пористости и склонности к дегидратации. Оксидные покрытия пригодны для исследования напряжений при температурах до —50° С. При более низких температурах испытания рассматриваемых покрытий не проводились. Поскольку окись алюминия, из которой состоят рассматриваемые оксидные тензочувствительные пленки, является теплостойким материалом (температура плавления до 2000° С), дальнейшие исследования могут привести к получению наклеиваемых оксидных покрытий с более широким диапазоном рабочих температур.

Учитывая это, модели тонкостенных сварных конструкций в проведенном исследовании изготавливались, как это будет показано ниже, в основном фрезерованием из блочного органического стекла, что позволяет повысить точность выполнения моделей и, в конечном итоге, снижает затраты ручного труда на подгонку элементов моделей и склейку их между собой. При точном воспроизведении размеров допуск ДЯМ на толщину элементов модели

испытаниях на растяжение имело место снижение прочности. В одновременно проведенном исследовании титан-борных композиционных материалов, выполненном Крейдером и др. [15], были предприняты попытки плазменного напыления титановой матрицы на борные волокна. Однако и в данном случае испытания на растяжение выявили отсутствие упрочнения.

В развитие работ по изысканию материала индентора проведено испытание 40 наконечников, изготовленных из карбида бора и сплавов на основе карбида бора с добавками титана (0,5; 1; 3; 5; 7; 10 и 15%Ti), разработанных Г. Н. Макаренко в Институте проблем материаловедения АН УССР.

Индийскими исследователями проведено испытание пары диск (быстрорежущая сталь) —ползун (латунь) при больших скоростях скольжения и значительных давлениях. В поверхностных слоях контактирующих деталей происходит пластическая деформация, приводящая к усиленному износу и переносу более мягкого металла на твердый. С повышением температуры и давления сила трения увеличивается; и разрушение резко усиливается. Этот переход соответствует чисто металлическому контакту, когда условия сходны с условиями схватывания при ковке.

5. Мощность бомб обычно определяется тоннами эквивалента тринитротолуола. В период между 1945 и 1963 гг. (когда был подписан Договор о запрещении испытания ядерного оружия) было проведено испытание в атмосфере или на поверхности земли ядерного оружия мощностью 511 Мт. На атомные бомбы пришлось 193 Мт (остальное — на термоядерные бомбы).

Проведено испытание подшипниковой стали при термоциклических сжимающихся нагрузках на установке ИМАП1-5С-65 с моделированием контактных напряжении, возникающих при работе подшипников качения.

Для оценки справедливости расчета разрушающего напряжения по формуле (4.5) проведено испытание на растяжение в условиях однородного одноосного растяжения под углом 45° к осям структурной симметрии материала.

Для получения действительной и возможно более полной картины работы управляемых тормозов во ВНИИПТМАШе было проведено испытание разработанных им тормозных систем с гидравлическим управлением. Задачей испытания являлось установление степени плавности и точности остановки обслуживаемого ими механизма и выявление требуемых усилий. Кроме того, проверялась герметичность всех элементов управления. Испытания проводились как в лабораторных, так и в эксплуатационных условиях. Напорный цилиндр соединялся с рабочим цилиндром трубопроводом из стальной трубки, имеющей внутренний диаметр 6 мм и длину около 20 м. Рабочие цилиндры имели различные диаметры и различное уплотнение (кожаное и севани-товое), что позволило выявить наиболее благоприятные соотношения диаметров и качество уплотнения. Проведенные испытания показали полную работоспособность тормоза в условиях кранового режима.

Ввиду важности задачи определения работоспособности графитовой кладки реакторов РБМ-К, являющихся одним из основных типов энергетических отечественных реакторов, для ускорения получения результатов было проведено испытание моделей графитовых блоков в реакторе. Для этого была создана и установлена в центральной ячейке реактора МР установка «Графитовая колонна» [2, с. 142]. Для обеспечения максимальной плотности потока быстрых нейтронов на внутренней поверхности блока не менее 2-Ю14 нейтр./(см2-с) и заданного соотношения потоков на внутренней и наружной поверхностях была специально разработана опытная ТВС *.

Заслуживает внимания также эксперимент, проведенный с целью определения стойкости нового сплава против коррозионного разрушения под напряжением. В настоящее время общеизвестно явление коррозионного растрескивания напряженных изделий из латуни, например в аммиачной среде. С целью проверки достаточно широко распространенного мнения, что аммиачная среда склонна вызывать трещинообразование любых сплавов на основе меди, содержащих элементы, способные вытеснять медь из раствора ее аммиаката и образующие с медью твердые растворы, проведено испытание образцов бронзы Бр. АЖМцН8-3-12-2 в сопоставлении с латунью ЛМцЖ55-3-1, Опыты проводились двумя различными методами.

Возвратно-вращательное движение вала выбрано потому, что в этом случае воспроизводятся условия переменного по направлению трения поршневых колец, и в этих условиях оценивается способность графитового материала к образованию пленки, т. е. прирабатываемость этого материала. Путь трения образца по цапфе составляет 1/4 окружности цапфы; на одной цапфе может быть проведено испытание образца при трех удельных давлениях.

Поглощение органических веществ приводит к отравлению и слабоосновных анионитов. В [116] показано, что присутствие органических веществ в биологически очищенных сточных водах не влияет на равновесную емкость слабоосновного сорбента. Однако замедление кинетики поглощения ионов ОН-формой сорбента приводит к увеличению длины зоны ионопереноса. Поскольку сорбция органических веществ замедляет кинетику поглощения ионов и не влияет на ионообменное равновесие, рабочую емкость сорбента можно повысить увеличением слоя материала. На основе этого положения в [116] проведено испытание схемы ионирова-ния биологически очищенной сточной воды последовательным фильтрованием через Н- и две ступени ОН-ионитных фильтров. После проскока кислоты на регенерацию отводили головной ОН-фильтр, а в конец цепочки вводили свежеотрегенированный фильтр. Возрастание длины слоя (в 2 раза) позволило более чем вдвое увеличить рабочую емкость ионита по анионам сильных кислот и довести ее до 1200—1300 г-экв/м3. Ионитами удалялось примерно 50 % органических соединений исходной воды. Рабочая емкость анионита АН-22 по органическим веществам составила 1,5—3,0 кг/м3 в единицах ХПК. Таким образом, за счет увеличения загрузки слабоосновного анионита можно обеспечить частичное извлечение органических веществ из .биологически очищенной сточной воды наряду с анионами сильных кислот. Это позволяет снижать глубину очистки на стадии предварительной адсорбционной обработки либо проводить ее в схемах полного химического обессоливания непосредственно перед сильноосновными анионитами.

На опытной установке ВНИИВОДГЕО было проведено испытание доочистки биологически очищенных городских сточных вод, которое показало возможность использования доочшценных сточных вод в открытой системе технического водоснабжения металлургического завода. Коагуляция сернокислым алюминием дополнялась фильтрованием, озонированием и хлорированием.