Проведено сопоставление

Для выявления механизма защиты стали алюминиевым покрытием было проведено определение полярности электродов в средах, имитирующих различные атмосферные условия. Промышленную атмосферу моделировали раствором состава 0,01н. H2S04 + 0,1н.Н2О2, морскую атмосферу - 0,1 н. NaCl, сельскую - Н2 О.

сти движения вперёд и назад, повороты в движении и на месте. Управление движением Л. осуществлялось по радиокомандам из Центра дальней космической радиосвязи экипажем (командир, водитель, штурман, оператор, бортинженер) с использованием телевиз. информации и телеметрич. информации о крене, дифференте, пройденном пути. Электропитание — от солнечной батареи и буферных аккумуляторных батарей. Науч. аппаратура: приборы для исследования космич. радиации, изучения физ.-механич. св-в и хим. состава лунного грунта, рентгеновский телескоп для изучения интенсивности и углового распределения рентгеновского космич. излучения и отд. источников, оптич. уголковый отражатель для лазерной локации (разработан и изготовлен во Франции). Пройденное расстояние 10540 м; обследована поверхность на площади 80000 м2; передано более 200 панорам и св. 20000 снимков поверхности; более чем в 500 точках по трассе движения изучались физ.-механич. св-ва грунта, в 25 точках проведено определение его химического состава; получены данные по морфологическим и топографическим особенностям поверхности, проведено исследование радиационной обстановки на Луне.

Наибольшее влияние на точность расчетов оказывают величина удельного сопротивления грунта и величина сопротивления (проводимость) изоляции. Чем более точно и тщательно проведено определение р и R^, тем точнее и ближе к истине расчет. Все расчеты дают приблизительные данные, которые уточняются на месте специальными измерениями.

- Изучалось пять серий сталей. В первой серии изменялось только содержание А1 от 2 до 6%, концентрация остальных элементов постоянна. Во второй серии на стали с 4% А1 изменялось содержание углерода. В третьей серии изучались стали с разным содержанием'Мо при добавлении его ко всем сталям первой серии. В четвертой серии на стали с 4% А1 и 0,1% С изменялось содержание ванадия и в последней, пятой серии сталей, изменялось содержание углерода в стали с. 1% V и 4% А1. . Для выбора режима термической обработки предварительно было проведено определение критических точек дилатометрическим методом.

Содержание NO2~ и NO3~ в питательной воде котлов давлением выше 6,0 МПа нормируется ПТЭ на уровне 20 мкг/л. В связи с этим было проведено определение их концентраций в получаемом дистилляте. N0a~ практически отсутствовали, а содержание МОз~ находилось в пределах от 5,0 до 10,0 мкг/л. Для разрушения нитритов в пароводяном цикле котлов высокого давления оправдано применение гидразина:

Для полного описания работы ДРОС на нерасчетных режимах проведено определение параметров ступени при переходе ее на режим вентилирования (т) = 0) и работе в беспаровом режиме (G = 0). Режим т) = 0 наступает при очень малом расходе пара. Для ЦНД с низким разделительным давлением G^=0 = (0,011-г-4-0,012) GHOM, а для ЦНД с высоким Оя=0 = (0,0026^-0,0036) GHOM. Интересно отметить, что в последнем случае расход GT^O в три-четыре раза меньше и имеет настолько малое значение, что можно полагать практическое отсутствие режимов потребления энергии ДРОС в ЦНД с высоким разделительным давлением. При столь малых расходах проявляется специфическая особенность рабочего процесса ДРОС, заключающаяся в отличии протекания ее расходной характеристики от расходных характеристик осевых ступеней. Она выражается в том, что при любом снижении расхода (вплоть до нуля) перепад давлений в ДРОС не может быть ниже некоторого минимального уровня, определяемого интенсивностью поля центробежных сил в РК или, другими словами, частотой вращения ротора.

Для уточнения тем-лературы плавления задаваемой смеси бы- §; ло проведено определение ее плавкости, показавшее, что эвтектическая температура равна — 1 300° С.

ния комллексонатов железа; при температуре 210°С не имеет места сколько-нибудь значительное разложение; при температуре 290°С происходит интенсивное термическое разложение комплексонатов железа. Воздействие конденсата и обработка трилоном Б продолжались 12 ч (из них второй этап обработки для трилона Б длился 10 ч). В последующем для всех этих образцов было проведено определение скорости коррозии в конденсате (рис. 9-5), а также электрохимическое (рис. 9-6) и электронно-физическое исследование (табл. 9-1). Из рис. 9-5 видно, что скорость коррозии образцов, обработанных трилоном Б, может быть существенно меньшей, чем при воздействии конденсата (3 и 4), причем характеристика зависимости от времени испытания также более благоприятна (больший угол наклона прямых 3 и 4 в сравнении с линией 1). Однако из того же рис. 9-5 видно, что при неблагоприятных условиях трилон-ной обработки, т. е. при недостаточно высокой температуре второго этапа обработки, скорость коррозии может даже возрасти по сравнению со скоростью после воздействия чистого конденсата (линия 2 выше линии 1). Кривые на рис. 9-6, так же как и данные рис. 9-5, позволяют прий-

С учетом этих методических положений и на основе экспертных оценок потерь энергетических ресурсов при добыче и переработке и дополнительных потерь электроэнергии и тепла у потребителей проведено определение ориентировочных частных и полных к. п. и. топливно-энергетических ресурсов, систематизированное в табл. 4-26.

В работе [114], исходя из функции распределения Вейбула, проведено определение вероятности безотказной работы стальных труб в агрессивных средах. Для этого проведено прогнозирование коррозионной стойкости материала труб. Из вида функции распределения с учетом коррозионного прогноза определен оптимальный межремонтный период для технологической системы.

Нами было проведено определение рентгеновским методом напряжений первого рода в приповерхностном слое образцов, закаленных т. в. ч., которое показало, что в зоне концентратора возникли благоприятные остаточные напряжения — сжатия (из-за увеличения объема поверхностного слоя в результате образования мартенсита); они упрочнили образец в этом месте и предотвратили его разрушение по концентратору. Однако невдалеке от концентратора напряжений наблюдалось снижение остаточных осевых напряжений сжатия, что превращает эти места в наиболее слабые; там и происходит разрушение.

На рис. 4.21 проведено сопоставление результатов расчетов по формулам (4.9) (с использованием зависимости, приведенной на

Было проведено сопоставление использованного показателя степени в соотношении (4.49) в рассмотренном диапазоне изменения шага усталостных бороздок с экспериментальными данными [123]. Программными испытаниями путем чередования двух уровней максимального напряжения пульсирующего цикла нагружения алюминиевого сплава 2024-Т351 в интервале КИН 10-35 МПа-м1/2 было показано, что

Средняя продолжительность полетов вертолета в эксплуатации составляет около 30 мин, а частота приложения единичных нагрузок определяется частотой вращения винта лопасти 192 об/мин. В связи с этим окончательно получаем, что длительность роста трещины в лонжероне была не менее 49,5 ч или около 100 полетов. Представленная оценка не противоречит анализу макроскопической морфологии рельефа. На отдельных участках излома можно было наблюдать при небольшом увеличении бинокулярного микроскопа нерезкие усталостные линии. Там, где они наблюдались, было проведено сопоставление оценок числа полетов по усталостным бороздкам и по этим макролиниям. Оказалось, что расхождение в сопоставляемых оценках числа полетов не превышает 10 %.

Выше было показано, что в различных сечениях по длине лопасти рост усталостных трещин происходит в течение разного числа полетов. Это должно соответствовать различиям в уровне эквивалентного напряжения в разных сечениях лонжерона. Поэтому было проведено сопоставление уровня эквивалентных напряжений в различных сечениях лонжерона в соответствии с единой кинетической диаграммой. Сопоставлялись между собой уровни напряжений на сравнимой длине трещины для относительных радиусов разрушений 0,5; 0,7 и 0,71. Величины коэффициентов интенсивности напряжений были взяты с единой кинетической кривой и вычислялись для дискретных уровней шага бороздок с учетом связи предыдущего и последующего КИН через универсальную постоянную разрушения материала, А. Результаты выполненных расчетов представлены в табл. 12.6.

Кешианом [3 ] проведено сопоставление полученных Мейером и Берглундом [51 значений потери массы образцов в процессе 2-ч травления в водном растворе соляной и серной кислот. В качестве образцов в этих опытах использовали маленькие цилиндры

раздела Г, в котором проведено сопоставление экономичности композиционных и металлических контейнеров.

Авторами разработки проведено сопоставление результатов экспертного анализа, проведенного на ЭВМ, с экспертным анализом, проведенным вручную по 84 случаям отказов труб поверхностей нагрева.

Проведено сопоставление выведенных формул с экспериментом, выполненным на образцах поликристаллической меди, которые после предварительного отжига подвергались знакопеременному закручиванию при различных амплитудах деформации.

ных образцах. Показано, что повышение температуры отжига сплава приводит к появлению мартенситной фазы, вызывающей возрастание внутренних напряжений. Проведено сопоставление электрических и рентгеновских измерений, показавшее, что термоэдс является чувствительным методом исследования дефектов кристаллической решетки.

Представлены результаты исследования сопротивления деформированию и разрушению широко применяемых в энергетике шпилечных сталей 25Х1МФ и 20ХМ1Ф1ТР. Установлено, что эти стали являются циклически стабилизирующимися. Исследованы закономерности распространения трещин в зоне концентратора, имитирующего профиль впадины резьбы М20, проведено сопоставление с данными для резьбовых соединений такого же размера. Закономерности распространения трещин хорошо описываются уравнением типа Формана. Рассмотрены особенности процесса разрушения в резьбовых соединениях, показана возможность описания этого процесса с помощью использования трех коэффициентов интенсивности напряжений.

В настоящей главе приведены результаты экспериментальных исследований поведения материала при нагружении плоской волной; для ряда материалов изучено влияние интенсивности волны на характеристики сжимаемости и сопротивление материала сдвигу; проанализировано затухание упругого предвестника волны и его связи с изменением коэффициента вязкости материала; проведено сопоставление результатов с данными квазистатических испытаний.