Проверены экспериментально

Анализируя степень влияния рассмотренных выше факторов, выбирают один или несколько технологических процессов, обеспечивающих получение заготовок требуемого качества. Одновременно проверяют возможность использования комбинированных заготовок. На предварительном этапе выбора оптимального способа получения заготовок можно воспользоваться так называемой матрицей влияния факторов (табл. 3.1). Оценка каждого фактора в ней производится «плюс — минус» или с помощью коэффициента удельного веса (от 0 до 1). Лучшим считается способ, набравший большее число плюсов или большую сумму коэффициентов.

При расчете стен, а также сооружений, не имеющих верхней горизонтальной опоры (например, промышленные дымовые трубы, свободно стоящие стены, футеровки с гидроизоляцией и т.д.), кроме расчета на прочность и трещиностойкость, необходима проверка на устойчивость футеровки или сооружения. Расчеты проверяют возможность опрокидывания конструкции при очень малой продольной и значительной поперечной силе.

оператору 4, который определяет элемент, отказавший раньше других (6[<х] — момент отказа элемента, а а — номер подсистемы, в которой произошел отказ). Операторы 5 и б проверяют возможность дальнейшей работы системы. Система будет работать, если АН не отказал к моменту 6[а] (оператор 5) и в данной подсистеме а еще имеются резервные элементы (оператор 6).

На рис. 2 показана схема, дающая графическое представление о процессе вероятностного моделирования однопоточной линии, состоящей из пяти станков (участков). Для каждого станка формируется время безотказной работы tHt и длительность его восстановления твг-. Затем при заданных первоначальных значениях вместимости Et накопителей 5 проверяют возможность работы в течение времени t

1. До начала разработки нового изделия или элемента его конструкции необходимо изучить все материалы, имеющиеся в отечественной и иностранной литературе по этому вопросу. При этом следует учитывать не только промышленно освоенные, но и разрабатываемые или принятые к разработке объекты техники, так как- ориентация только на изготовляемые аналоги может привести к техническому отставанию и быстрому моральному старению разработки. На этом этапе определяют технический уровень разрабатываемого изделия, назначают максимальные параметры его технических характеристик по сравнению с параметрами объектов, выбранных для сравнения, прогнозируют развитие этого вида техники (выбранные параметры должны быть в то же время реально достижимыми). Рассматривают возможность использования модели существующего исполнения, освоенной производством и проверенной эксплуатацией, либо возможность модернизации ее на новой технической основе, что позволяет сократить затраты на освоение продукции с повышенными характеристиками. Проверяют возможность унификации и заимствования, что способствует максимальному упрощению эксплуатации и удешевлению изделий в производстве. Новый элемент разрабатывают только при полном отсутствии возможности использования существующего и получении при этом бесспорных и эффективных преимуществ.

Монтаж подъемника начинают с проверки шахты и разбивки основных осей. Проверку начинают сверху, с площадки машинного помещения. Поверх проема шахты делают настил из досок, с которого опускают три пары отвесов (фиг. 264, а): отвесами / проверяют возможность размещения вдоль шахты направляющих кабины, отвесами 2 — направляющих противовеса, и отвесами 3 — положение лицевой поверхности кабины относительно дверных проемов шахты. Взаимные расстояния между отвесами должны быть выдержаны точно. Для этого рекомендуется изготовить специальный металлический шаблон, с помощью которого удобно перемещать одновременно все отвесы, не нарушая их относительного положения. Расстояния между нитями отвесов и стенками шахты (а\, а% и аз на фиг. 264, а), измеренные по всей ее длине, должны обеспечивать свободный проход кабины и противовеса и размещение всех деталей, служащих для прикрепления направляющих к стенкам шахты.

Затем, если рассчитывается лопастной гидротормоз, то по формуле (13) проверяют возможность бескавитационного режима. Давление питания не должно быть более 1,5—2 кг/см2.

10. Проверяют возможность обработки заготовки на выбранной модели станка:

По результатам моделирования для этих условий определяют размеры пневмоцилиндра (диаметр Д, и ход поршня S) и проверяют возможность применения автоторможения с целью повышения надежности устройства.

Проверка конструктивной преемственности. Конструкторскую документацию до проведения нормоконтроля проверяют с точки зрения целесообразности выпуска данного комплекта в целом и отдельных входящих в его состав чертежей и документов, т. е. соответствие его требованиям конструктивной преемственности. Для этого проверяют возможность полной или частичной замены конт-

Упругие постоянные в главных направлениях ортотропии материала. Теоретические зависимости, полученные в § 5.1 и 5.2, проверены экспериментально на широком классе трехмерно-армированных материалов, имеющих

металл — металл шва при падении продольной волны, обладают низкой интенсивностью и поэтому их траектории не рассматривали. При падении поперечной волны по этим же соображениям не рассматривали траекторию продольной волны, а только двух поперечных волн — быстрой и медленной. По закону Снеллиуса определяли преломление волны на границе, а затем по формуле (6.2) вычисляли ее отклонение от нормали с учетом ориентации оси кристаллитов в каждой зоне шва и зависимости скорости от угла ф. Результаты расчетов проверены экспериментально на образцах сварных соединений толщиной 20 ... 50 мм из стали 12Х18Н10Т. Из анализа рис. 6.4? следует, что при прохождении поперечной волны образуются два примерно одинаковых импульса от быстрой (АТб — 64 дБ) и медленной (Аты = 70 дБ) поперечных волн, а разность Х9 — Ха = 3 мм, где Хр, Х9 — расчетное и экспериментальное значение расстояния между точками выхода центрального луча излучателя и приемника, измеренные в теневом варианте. При прохождении продольной волны через шов наблюдается один импульс (AL == 40 дБ), а разность А'р — Ха — 2 мм. Результаты свидетельствуют о том, что распространение упругих волн в аустеиитных швах подчиняется закону кристаллоаку-стики, согласно которому энергия падающей на линию сплавления поперечной волны перераспределяется в основном между двумя преломленными поперечными волнами (быстрой и медленной); энергия падающей продольной волны в основном переходит в энергию преломленной продольной. В последнем случае доля энергии преломленных быстрой и медленной поперечных волн незначительна. Это подтверждается тем, что при экспериментах не удалось зафиксировать для падающей на линию сплавления продольной волны сигналы преломленных поперечных воли и для падающей поперечной — сигнал преломленной продольной волны (см. рис. 6.47).

Во многих ранних теоретических работах принималось, что прочность поверхности раздела достаточна для передачи нагрузки от растягивающих захватов на образец и ее <равномерного распределения между волокнами. Кроме того, прочность поверхности раздела должна быть достаточной для перераспределения нагрузки между волокнами при разрушении одного из них. Эти теории— будем называть их «теориями прочных поверхностей раздела»— применимы, если прочность поверхности раздела превышает некоторую минимальную величину, необходимую для выполнения! указанных функций. Теории прочных поверхностей раздела были разработаны в основном для химически не взаимодействующих систем, где волокна нерастворимы в 'матрице, т. е. для систем первого класса, и проверены экспериментально на тех же системах. Однако по мере того, как рос интерес к реальным системам, в которых на поверхности раздела протекает реакция, и внимание исследователей переключалось от слабых матриц модельных систем к характерным для практически ценных композитов прочным матрицам, стало очевидно, что прочность поверхности раздела не всегда достаточно высока, чтобы удовлетворять требованиям теорий прочных поверхностей раздела. Были развиты модели для случая, когда разрушение начинается у поверхности раздела; их назвали «теориями слабых поверхностей раздела». Некоторые из них охватывают все возможные ситуации от «прочной» до «слабой» поверхности раздела; эти теории также будут рассмотрены.

Решение указанных выше задач позволило теоретически обосновать методы нелинейного демпфирования колебаний элементов различных машин и сооружений с помощью применения упругих элементов, имеющих специальные нелинейные упругие характеристики. Наиболее детально это было проделано для роторов турбомашин. Полученные результаты были проверены экспериментально.

Некоторые из приведенных аналитических результатов были проверены экспериментально. С этой целью в центре ограниченной структуры, размерами 5 X 14 ж, элемент которой, образуемый смежными ребрами жесткости, представляет собой прямоугольник со сторонами 30 X 120 см (толщина пластины, входящей в структуру, h = 0,6 см), был установлен молоточко-вый вибратор. Измерялись амплитуды колебательного ускорения вибраций в точках, расположенных вдоль оси, проходящей через точку возбуждения в направлении длины элемента. Частота /0, определяющая диапазон частот диффузности вибрационного поля в исследуемой структуре, равна 350 гц. Поэтому измерения проводились на частотах выше этого значения. Измере-

Многие теоретические выводы проверены экспериментально и подтверждены данными из практики эксплуатации и балансировки роторов современных быстроходных машин.

Упругие постоянные в главных направлениях ортотропии материала. Теоретические зависимости, полученные в § 5.1 и 5.2, проверены экспериментально на широком классе трехмерно-армированных материалов, имеющих

Все полученные теоретические данные были проверены экспериментально. Установлено полное качественное и хорошее количественное (до 10%) совпадение результатов экспериментов с теоретическими данными.

Исследования, проведенные для силовых столов, показали, что при переключения с быстрого подвода на рабочую подачу возникает •отскок" силового стола тем больший, чем больше скорость быстрого подвода. Таким образом, явление " отскока" не позволяет при существующих схемах гидропривода повысить скорости быстрого подвода, так как при этом не подучается сокращения рабочего цикла и повышения производительности агрегатных станков и II. Выводы, полученные при моделировании переходных процессов, были проверены экспериментально осциллографированием переходного процесса.

Схему можно рассчитать на худший случай различными способами. Вследствие того что параметры элементов имеют определенный разброс относительно номинального значения, конструктор никогда не может выбрать идеальные элементы. Необходимость учета изменений величин параметров (а это не всегда простая процедура) приводит к тому, что многие схемы, рассчитанные с номинальными значениями элементов, должны быть проверены экспериментально для определения их рабочих пределов. Экспериментально полученные области приемлемых значений параметров, определяющие пределы удовлетворительного функционирования схем как функции изменения номинальных величин элементов, обычно используются для установления допусков на изменения параметров элементов схемы и напряжения питания. После повторного расчета схемы,

Теоретически выведенные передаточные функции были проверены экспериментально на примере напорного золотника Г54-13 путем наложения синусоидального воздействия на постоянно подаваемый в напорный золотник расход. Осциллограмма реакции давления на входе и перемещения золотника на синусоидальное изменение расхода показана на рис. 2. Из осциллограммы видно, что при частоте 100 гц отсутствует застой -при движении золотника от сил сухого трения, и динамическая система напорного золотника работает как линейная.