Проверена возможность

Кроме того, достаточная для практики точность расчета концентрации компонентов смеси проверена экспериментально спектрофотометрическим методом i[1.12]. Среднемассовая температура равновесного и неравновесного потоков (в условиях охлаждения) непо-

•а? = 90°, а" = 0 (с упором и без него) (рис. 6.4, конфигурации 1 — 3), для aj — 35, a° = 0 (с упором и без него) — конфигурации 4 — 6, и для aj = 125° — конфигурации 7 — 9, которые дают возможность построить зависимости смещения схвата от веса груза, а также оценить упругую податливость первого или второго шарнира. Конфигурации 10 — 12 на рис. 6.4 позволяют проверить жесткости конечных опорных точек манипулятора. При этом перемещение по двум направлениям измеряется с искусственным упором и без него, после чего приводится сравнение полученных результатов измерения. Допустимость применения выбранной механической модели манипулятора (звенья абсолютно жесткие, а упругая податливость сосредоточена в шарнирах) также проверена экспериментально.

Эффективность предлагаемого метода была проверена экспериментально. На неуравновешенном роторе, состоящем из вала и пяти дисков, определялись прогибы при работе в диапазоне (0,5 -ч- 0,85) п . После этого ротор последовательно уравновешивался на балансировочном станке в двух плоскостях приведения и по предлагаемому методу. Затем измерялись величины прогибов на тех же оборотах. Из сопоставления результатов многократных экспериментов получилось, что уравновешивание в двух крайних плоскостях приведения снижает прогибы (соответственно и центробежные силы) на 20—25%, а уравновешивание по предлагаемому методу — на 45—50% по сравнению с неуравновешенным ротором.

Эта формула также была проверена экспериментально [83].

Описана методика оценки развития дефектов в кольцевом сварном шве ру-лонированного сосуда высокого давления при циклическом нагружении. Методика учитывает прочностные и пластические характеристики металла сварного шва, количество растворенного в шве водорода, а также величину и вид напряженного состояния. Методика проверена экспериментально. Приведены необходимые коэффициенты, позволяющие проводить оценку развития дефектов в сварных соединениях из стали 10Г2С1 и 12ХГНМ.

Найденная теоретическим расчетом длина заготовки в ряде случаев должна быть проверена экспериментально.

Длительная прочность тройников была проверена экспериментально в ЦКТИ на тройниках из стали 20 при температуре 500° С и нагружении внутренним давлением [Л. 168]. Тройники были изготовлены механической обработкой. Длина основной трубы тройника составляла 180—200 мм, длина отвода — 50—60 мм. По концам тройника приваривали донышки, и в одно из них по трубе малого диаметра поступал азот под давлением. Опыты проводились на специальных установках для испытания образцов под внутренним давлением [Л. 171].

В области, ограниченной этими условиями, формула (7-50) проверена экспериментально по предельным давлениям. Получено удовлетворительное совпадение с данными эксперимента.

значение коэффициент k = 1. При дальнейшем увеличении зазора увеличится расход масла для смазки и ухудшатся эксплуатационные показатели машины. Поэтому возможность увеличения наибольшего допустимого зазора АНаиб.ф свыше 400 мкм должна быть проверена экспериментально.

Предполагая, что энтальпия пара постоянна, из уравнения (26) получаем соотношение между двумя переменными — it и Гй. Одна переменная может быть определена из этого уравнения, если известна другая. В дальнейшем мы зададимся аксиальным распределением температуры и определенным значением Гг из уравнения энергии. При существующем уровне знаний уравнения испарения этот метод оценки предпочтительнее, чем более строгий метод, изложенный в предыдущем разделе, так как он требует использования только одного предположения. Кроме того, как будет показано ниже, справедливость такого предположения, как аксиальное распределение температуры, может быть проверена экспериментально.

подложке [5], работоспособность которых в условиях высокого и сверхвысокого давлений проверена экспериментально.

На экспериментальном материале проверена возможность получения расчетным путем кривых релаксации с непрерывным снижением напряжения во времени и с повторным подгруженном, так как испытания проведены только при одной температуре. Для этой стали получен вариант уравнения состояния только для 580 °С

Из-за отсутствия необходимых условий нами не была достаточно проверена возможность подготовки поверхностей трения после холодной обкатки к восприятию давлений эксплоатационных режимов без обкатки на холостом ходу. Повидимому, такой вариант вполне возможен, особенно при повышении числа оборотов холодной обкатки (во второй стадии) до максимального. Это предположение основывается на том, что на одном из автозаводов были проведены обкатка двигателя на холостом ходу и проверка приработки поверхностей трения на эксплоатационных

Наиболее эффективной является замкнутая циркуляционная система водяного охлаждения, однако применение ее связано с необходимостью установки специального теплообменника, что значительно усложняет конструкцию преобразователя. Поэтому была проверена возможность использования простой проточной системы охлаждения, при которой вода подается из общей магистрали, питающей все индукционные установки.

В настоящее время проверена возможность изготовления вальцовок с расположением роликов «в размет» для труб внутренним диаметром до 30 мм; в последнем случае соотношение минимального диаметра конуса к максимальному диаметру вальцовочного ролика составляет примерно 1.

Значение wocn должно составлять (1,3—1,5)ш0 при Dc6p/DK=0,7 и (1,5—1,6) w0 при ?>сбр/?к=0,6. Меньшие значения aw4 соответствуют установке основного отвода под углом 90° к оси корпуса. Большие значения wocif принимаются в случае, когда указанный угол меньше 90°. Практикой проверена возможность установки корпуса пылеконцентратора при ш0^20 м/с под углом к вертикали в пределах 0—40°. При шп>20 м/с и относительно тонкой пыли (см. рис. 2-7, кривая 7) на ТЭЦ Ачинского глиноземного комбината надежно работают пылеконцентраторы, установленные горизонтально [Л. 17]. Однако в этом случае пыль имеет влажность менее 10% и транспортируется'специальным вентилятором. Поэтому для схем прямого вдувания с мельницами-вентиляторами и особенно при Wnjl>10% следует ограничиваться углом наклона корпуса в пределах 0—40°. При сжигании торфов и других топлив, имеющих волокнистую структуру, для ликвидации опасности забивания завихрителя последний целесообразно выполнять без рассекателя, но с обязательной перекрышей межлопаточного пространства.

Показано, что в данном процессе можно получить выход окислов азота, равный 2,26% в пересчете на сухие продукты сгорания, близкий к расчетным данным при адиабатическом процессе горения. Даны экспериментальные зависимости влияния теплового напряжения камеры горения, коэффициента избытка окислителя, тепловых потерь, организации процесса горения на выход окислов азота. Проверена возможность закалки окиси азота в скоростном водяном теплообменнике. Закалка составила 80—90%.

Лабораторные испытания позволили определить уплотнитель-ные свойства узлов в зависимости от конструктивных особенностей манжет, применяемых давлений, скоростей поворота цапфы, усилий нажимных пружин и других факторов. Одновременно проверялось влияние смещения натяга манжеты в сторону цапфы и корпуса, отклонения от номинальных размеров профилей, уменьшения количества манжет в пакете и пружин в узле. Испытаниями проверена возможность работы пакетов манжет с несклеенными стыками. Кроме этого, производились наблюдения за степенью износа и прилипания резины к металлической поверхности цапфы.

На стенде была проверена возможность применения манжет, изготовленных из полихлорвинилового пластиката, который ре-

В качестве процедур разбиения и перестановки могут использоваться любые стандартные программы. В частности, была проверена возможность применения алгоритмов cp.generator(a,p) (процедура разбиения), а также perm(x, m) (процедура перестановки) из сборника [20].

На основе данных статистической обработки (рис. 4.31, 4.32) проведена оценка неоднородности структуры по вероятностным кривым для распределения диагоналей и микротвердости, в том числе с учетом величины, доверительных интервалов для математического ожидания (средних значений I и Я^), а также проверена возможность определения коэффициентов неоднородности циклических и односторонне накопленных деформаций К^§ и Кцк на основе измерений микротвердости (табл. 4.1 — 4.2). При этом коэффициенты неоднородности структуры по рассеянию диагоналей отпечатков I и микротвердости /Уй определялись в виде

С целью снижения коррозии теплообменного оборудования .была проверена возможность использования для обработки ох-.лаждающей воды цинкбихроматфосфатного ингибитора, как наиболее эффективного для нейтральных сред.