Проверено соответствие

Выполнив вычисления, находим ф = 0,87". Более точное вычисление*), основанное на специальной теории относительности и принципе эквивалентности, предсказывает вдвое большее значение: 1,75". Последнее было проверено экспериментально с точностью, по-видимому, около 20%. (Скептические замечания по этому поводу появляются и до сего времени.)

Во-первых, в пределах изучаемого круга физических явлений эксперимент позволяет проверить утверждение лишь с определенной точностью, доступной измерениям на данном этапе развития науки. Утверждение же носит абсолютный характер, т. е. предполагает, что при сколь угодно большом повышении точности результаты эксперимента будут находиться в согласии с утверждением. Ясно, что это не может быть проверено экспериментально, потому что на каждом данном эта-

Экспериментальные исследования проводили на сварных соединениях из алюминиевых сплавов и мартенситно-стареющих сталей. В качестве мягких прослоек выступали сварные швы, выполненные присадочной проволокой с более низкими, чем у основного металла прочностными характеристиками. В качестве основного металла и метала шва использована мартенситностареющая сталь ЭП-678 иЭП-659Ви, а также сплав АМгб. Величину радиусов в вершине непровэров задавали по состоянию торцевых поверхностей, плотно прилегающих при сварке друг к другу. Согласно ГОСТ 2789-75 состояние поверхности оценивается классом шероховатости — параметром R, (где R, — высота неровностей профиля стыкуемой поверхности по десяти точкам). При стыковке поверхностей выступы могут накладываться на выступы и т. д. Поэтому параметр вершины непровара 5 = 2р с достаточной точностью можно принять равным 2RZ . Данное положение было проверено экспериментально с использованием универсальных инструментальных микроскопов и методом голографической интерферометрии с применением оптических квантовых генераторов. В результате замеров было получено, что в той партии

Экспериментальные исследования проводили на сварных соединениях из алюминиевых сплавов и мартенситно-стареющих сталей. В качестве мягких прослоек выступали сварные швы, выполненные присадочной проволокой с более низкими, чем у основного металла прочностными характеристиками. В качестве основного металла и метала шва использована мартенситностареющая сталь ЭП-678 иЭП-659Ви, а также сплав АМгб. Величину радиусов в вершине непроваров задавали по состоянию торцевых поверхностей, плотно прилегающих при сварке друг к другу. Согласно ГОСТ 2789-75 состояние поверхности оценивается классом шероховатости — параметром Rz (где Rz — высота неровностей профиля стыкуемой поверхности по десяти точкам). При стыковке поверхностей выступы могут накладываться на выступы и т. д. Поэтому параметр вершины непровара 5 = 2р с достаточной точностью можно принять равным 2RZ. Данное положение было проверено экспериментально с использованием универсальных инструментальных микроскопов и методом голографической интерферометрии с применением оптических квантовых генераторов. В результате замеров было получено, что в той партии

При экспериментальном исследовании процесса контактирования твердых тел часто рассматриваются случаи, когда твердое тело, имеющее ровную и гладкую поверхность, контактируется с более мягким телом, поверхность которого шероховата, или, наоборот, твердое тело с шероховатой поверхностью контактируется с мягким телом, обладающим гладкой поверхностью. В первом случае происходит расплющивание неровностей, во втором — внедрение неровностей в более мягкое тело. В обоих случаях при одинаковой величине сближения фактическая опорная кривая реальных твердых тел отличается от расчетной опорной кривой. Однако теоретический анализ показывает, что это отличие будет незначительным. Это положение было проверено экспериментально для обоих случаев контактирования [70—71].

Из выражения (229) следует, Что максимальный сдйиг стационарного потенциала (реально наблюдаемое максимальное раз-благораживание деформируемого металла) достигается при Ьк—>оо: Дфст = —• Дфа, т. е. в условиях предельного катодного тока (например, при диффузионном контроле кислородной деполяри-: зации). Это положение было проверено экспериментально (см. ' рис, 12) и использовано при подборе электролита для выявления ; микроэлектрохимической гетерогенности деформированного железа. Поскольку второй член в правой части равенства (230) меньше нуля, деформационная локализация анодных процессов уменьшает наблюдаемый сдвиг потенциала Дер" относительно истинного деформационного сдвига равновесного потенциала Аф°, что подтверждается экспериментально. На основе соотношения (232) разработан экспрессный метод определения параметров коррозии и защиты деформированных сталей.

благораживание деформируемого металла) достигается при Ьк —» —> оо: Афст = —Дфа, т. е. в условиях предельного катодного тока (например, при диффузионном контроле кислородной деполяризации). Это положение было проверено экспериментально (см. рис. 18) и использовано при подборе электролита для выявления микроэлектрохимической гетерогенности деформированного железа. Поскольку второй член в правой части равенства (243) меньше нуля, деформационная локализация анодных процессов уменьшает наблюдаемый сдвиг потенциала Афа относительно истинного деформационного сдвига равновесного потенциала Аф°, что подтверждается экспериментально. На основе соотношения (245) разработан экспрессный метод определения параметров коррозии и защиты деформированных сталей.

Влияние режима ИП на работоспособность подшипникового узла проверено экспериментально по темпу нарастания зазора между валом и втулкой. Эксперимент проводили с различным расположением материалов в подшипнике (прямая и обратная пара трения), а также в смазках, не возбуждающих и возбуждающих процесс ИП.

Принимается допущение, что деформации, вызванные на одном краю оболочки, затухают, не доходя до трех других. Это позволяет определять влияние совместимости работы оболочки с диафрагмой отдельно по каждому краю оболочки. Такое допущение проверено экспериментально, результаты проверки изложены в § 2.7 настоящей работы. Для определения усилий и перемещений по краю оболочек решается система только из 4 канонических уравнений с неизвестными:

Влияние твердости насадной детали на степень снижения сопротивления усталости вала при постоянных Е и W проверено экспериментально.

Из уравнения (10) видно, что при 2юв ^- со возникают биения. Области устойчивости и неустойчивости для уравнения (10) находятся как области устойчивости уравнения Хилла [20]. На границах областей устойчивости и неустойчивости возникают биения, которые состоят из гармонических колебаний, обусловленных движением шариков, и гармонических колебаний, обусловленных наклоном внешнего и внутреннего колец. Один период биений равен времени двух оборотов сепаратора; с увеличением числа шариков область неустойчивости гармонических колебаний сужается. Гармонические осевые колебания, обусловленные наклоном кольца, оказываются всегда устойчивыми, но при 2(0в = шп [возникает резонанс, что проверено экспериментально.

При окончательном контроле должно быть проверено: соответствие материала и типа поставленных заклепок чертежу, правильность формы и размеров головок заклепок, плотность прилегания головок к поверхности деталей, величины выступания или углубления потайных головок заклепок, отсутствие вмятин, волнистости, «хлопунов», зазоров между склепанными деталями и таких де-

Перед заливкой масла в масляный бак должен быть сделан его анализ из каждой бочки и проверено соответствие результатов анализов нормам.

Согласно методике проверено соответствие установленных сепа-рационных устройств условиям воднохимического режима и другим эксплуатационным условиям. Оптимальное солесодержание котловой воды при питательной воде 250 мг/кг должно составлять 3 000— 4000 мг/кг. Относительная паровая нагрузка составляет 160% номинальной. По графику рис. 7-3 находим, что при этих условиях погруженные массообменные устройства не могут давать пара нормального качества. Требуется установка внутрибарабанных циклонов (на пределе). Лучше — выносные, со схемой ступенчатого испарения.

проекта производства (организации) работ строительно-монтажными кранами, в котором, в частности, должно быть проверено: соответствие кранов условиям производства строительно-монтажных работ по грузоподъемности, высоте подъема крюка и вылету стрелы; соответствие требованиям Правил габаритов приближения кранов к зданиям, местам складирования грузов, к линиям электропередачи и местам движения городского транспорта и пешеходов; соответствие требованиям Правил грузозахватных приспособлений и тары; наличие схем правильной строповки грузов; соблюдение предусмотренных Правилами требований в случаях подъема груза одновременно несколькими кранами и т.п.

3.1.4. При контроле по п. 3.1.3 «а» помимо наличия производственных шифров должно быть проверено соответствие их индексов и расположения указаниям рабочих чертежей на изделие.

3.4.11. При контроле технологических режимов сварки по п. 3.4.7 «г» должно быть проверено их соответствие требованиям технологического процесса на изготовление изделия или производственной инструкции по сварке.

3.4.12. При контроле по п. 3.4.7 «д» должно быть проверено соответствие порядка выполнения сварных соединений требованиям технологического процесса на изготовление изделия и производственных инструкций по сварке в части:

9. Паспорт должен содержать все сведения, предусмотренные типовой формой для подъемного сооружения этого типа; при этом должно быть проверено соответствие приведенных сведений требованиям Правил.

13. При приемочных испытаниях опытно-промышленного образца по документам и путем осмотра подъемного сооружения должно быть проверено соответствие его конструкции проекту и требованиям Правил, при этом:

а) соответствие выпускаемых подъемных сооружений образцу, по которому выдано разрешение на их изготовление. При этом также должно быть проверено соответствие изготовленных подъемных сооружений требованиям Правил. Эта проверка производится с учетом указаний, содержащихся в пункте 13 настоящей инструкции;

В процессе внедрения технологического процесса обработки на станке с ЧПУ должны быть проверены правильность принятых технологических решений по последовательности обработки, выбору баз, режимов резания, по внедряемой оснастке, а также проверено соответствие всех размеров детали чертежу.

Для оценки старения металла на обследованных объектах проверено соответствие стт и <зв требованиям стандартов и величины ат /ав на соответствие интервалу 0,56-0,7 по рекомендациям справочной литературы.