Проводились измерения

Процесс КР магистральных газопроводов контролируется рядом внутренних и внешних факторов [1, 28], среди которых помимо факторов строительно-монтажного и эксплуатационного происхождений весьма существенную роль играет металлургическое качество труб. Вклад последнего до настоящего времени изучен недостаточно. В частности, не определена чувствительность металла к КР по периметру трубы, хотя в ряде случаев наиболее глубокие трещины располагаются на расстоянии 100-250 мм от продольного заводского сварного шва. В связи с этим проводились исследования влияния распределения технологически унаследованных остаточных деформаций и напряжений по периметру прямо-шовной электросварной трубы диаметром 0,82 м производства Челябинского трубопрокатного завода (ЧТПЗ) на ее склонность к коррозионно-механическому разрушению.

Для определения специфики проявления КР проводились исследования свойств металла очаговых зон в лаборатории с целью изучения расположения трещин и их топографии в очагах разрушения, чувствительности металла к КР по периметру трубы, наличия сопутствующих коррозионных процессов, физика-механических ц электрохимических свойств металла, включая зоны, непосредственно примыкающие к тре-вщнам. При этом пров' лилось сравнение с проявлениями известных механизмов отказов трубопроводов, тнких как коррозионная усталость, сульфидное растрескивание и других видов. В результате анализа было выявлено, что КР имело место на трубах производства Челябинского, Харциэекого и Волжского трубопрокатных заьлдов. Кроме того, случаи КР имели место на трубах, поставляемых по импорту фирмами Германии, Японии, Франции, а также отечественных трубах, изготовленных ив импортных сталей. Отказы возникали на катодноза-щщенных МТ. сформированных из прямошовных и спиралешовных труб диаметром 1020... 1420 мм с толщиной стенки 9... 18 мм, имеющих: ре-зинобитумную или пленочную изоляцию. Отечественные трубы, подверженные КР, были изготовлены из сталей марок 14Г2САФ, 15Г2С, 17ТС, 17Г10, 17Т2СФ. импортные - из сталей групп прочности ХбО, Х65, КТО.

Были подвергнуты тщательному анализу методики проведения опытов и экспериментальные стенды, на которых различными авторами проводились исследования. Опытные данные, полученные на стендах, допускающих пульсации расхода и давления, отбрако-

В последнее время проводились исследования по изучению влияния природы наполнителя, связки и защищаемого материала, а также газовой среды на процесс формирования и физико-химические свойства покрытий.

Нами проводились исследования влияния ионно-плазменного покрытия TIN'на механические свойства стали У8 с предварительным термическим упрочнением (закалка и отпуск). Растяжение плоских образцов сечением 2,5 X 3 мм осуществлялось на разработанном испытательном комплексе УНИК-1, состоящем (фото 1) из силового нагружающего блока 1 и двух контрольно-измерительных блоков 2, 3. Вертикально расположенная цепь нагружения силового блока позволяет реализовать несколько видов и схем нагружения, например растяжение, сжатие, изгиб [31, 32].

Исследования износостойкости ионно-плазменного покрытия TiN в условиях, сходных с условиями работы режущего инструмента [13], подтверждают целесообразность применения этого покрытия в инструментальном производстве. Вместе с тем комплекс физико-- механических свойств, присущий покрытию TiN, позволяет предположить, что данное покрытие может успешно использоваться также при изготовлении и восстановлении деталей машин, работающих в условиях трения скольжения, и особенно без смазки. Для проверки такого вывода нами на машине СМТ-1 проводились исследования влияния ионно-плазменного покрытия TiN на коэффициент трения при скольжении термообработанной стали 45 (HRC 35-^37) в условиях, характерных для работы ряда деталей ткацких станков: небольшие (до 5 МПа) удельные нагрузки на поверхности трения; отсутствие смазывающей жидкости; высокая (до 20 м/с) скорость скольжения.

Большое число факторов, влияющих на формирование остаточных напряжений в покрытиях и приповерхностных участках основного металла, делает достаточно сложным расчетное и теоретическое определение их уровня и распределения. Поэтому остаточные напряжения часто определяют экспериментально. Среди большого количества практических методик наряду с рентгенографическим выделяют механические способы [80, 281, 282, 285, 286], основанные на последовательном удалении слоев покрытия. К несомненным преимуществам механических методов следует отнести: простоту определения искомых характеристик; доступность и легкость изготовления испытательного оборудования и образцов; широкий диапазон определяемых параметров; сопоставимость результатов, полученных на различных установках; достаточно высокую чувствительность, селективность и точность. Величина и характер распределения остаточных напряжений зависят от формы образцов. В Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе проводились исследования влияния девяти технологических факторов при плазменном напылении (ток дуги, суммарный расход газа, дистанция напыления, диаметр сопла и др.) на величину и характер распределения остаточных напряжений в боросодержащих покрытиях [287]. В качестве образцов использовались тонкостенные кольца из

Примером композиционного топлива, включающего в себя выгорающий поглотитель, является В4С—U02 [4]. Институтом ядерных исследований в Айдахо проводились исследования частиц

В связи с этим, наряду с работами по получению прочных износостойких покрытий на алмазах проводились исследования с целью создания алмазо-металлических композиций на основе адгезионно-активных связок, в

В ряде работ на различных металлах и сплавах проводились исследования зависимости т от напряжения [1—4] и температуры [4—8]. Было найдено, что с ростом температуры величина т уменьшается от 1 до 0, но значения 1, 2/3, 1/2 являются наиболее характерными в том смысле, что они сохраняются в значительных интервалах Г и ст. Переход же между этими значениями происходит в сравнительно узких температурных диапазонах [8]. Физическая интерпретация уравнения (1) для т, равных 1, 2/3 и 1/2, дана в работах [9—11]. Однако вопрос об областях существования различных значений т (т. е. о границах применимости известных кинетических закономерностей) остается мало изученным. Из-за влияния на процесс ползучести многих факторов, относительная роль которых зависит от условий испытания, результаты исследований различных авторов трудносопоставимы.

Поведение легированных графитизированных сталей при высоких температурах освещено недостаточно. В связи с этим проводились исследования по изучению контактной деформации графитизированных сталей, имеющей место при определении длительной горячей твердости при температурах до 500° С. Испытания проводились на установке ИМАШ-9-66 при остаточном давлении 5-10~5 мм. рт. ст.

Для изучения кинетики пассивациии железа и стали в карбо-нат-бикарбонатной среде [203] проводились измерения спада тока при ступенчатом приложении потенциала по режиму: выдержка при потенциале минус 1,2 В (НКЭ) - 600 с (область активного растворения), выдержка при потенциале минус 0,6 В, НКЭ (пассивное состояние). Вызванное таким переходом изменение тока подчиняется уравнению

Изучение влияния различных видов термической обработки (отжиг, нормализация, закалка) на чувствительность металла труб и их сварных соединений к коррозионному растрескиванию проводилось в УГНТУ на образцах (100 х 20 мм - толщина стенки трубы), вырезанных из отечественных (сталь 17Г1С) и импортных труб фирм "Маннесманн" и "Валлурек" . При термической обработке температура нагрева в печи составляла 910° С с выдержкой в течение 1 часа и последующим охлаждением с печью, на воздухе и в воде. Склонность стали к коррозионному растрескиванию оценивалась электрохимически, путем определения величины анодного тока растворения при значениях потенциалов, соответствующих Фладе-потенциалу на анодных поляризационных кривых. В качестве рабочего электролита использовался раствор солей угольной кислоты, моделирующий приэлектродную среду, образующуюся при катодной защите магистральных трубопроводов (1н. Na,CO3 + 1н. NaHCO3). Электрохимические исследования проводились в трехэлектродной ячейке (рис. 31) со вспомогательным электродом из платины. Нагрев образцов осуществлялся в масляной бане. Температура поддерживалась терморегулятором RH-3. Предварительно образцы активировались при потенциале минус 900 мВ (ХСЭ). Затем потенциал уменьшался по абсолютной величине со скоростью развертки 4 мВ/с и снималась анодная поляризационная кривая. Одновременно с электрохимическими исследованиями проводились измерения твердости (HRB).

На этой установке проводились измерения коэффициентов излучения керамических материалов и стекла. 354

Большое значение имеет воздушный объем камеры, в которой проводились измерения,и степень диффузности звукового поля.

Разность потенциалов между пунктами присоединения отрицательных питающих линий к рельсовой сети измеряется при помощи счетчиков вольт-часов, включенных между контрольными жилами различных кабелей данной подстанции либо между контрольной жилой кабеля и отрицательной жилой, или посредством амперметра или счетчика ампер-часов, установленного в цепи каждой отрицательной линии (при отсутствии контрольных жил). Наиболее удобным и точным является измерение при помощи счетчика вольт-часов. В этом случае средняя разность потенциалов между соответствующими пунктами присоединения отрицательных питающих линий определяется делением приращения показаний счетчика вольт-часов на период времени, в течение которого проводились измерения.

Одновременно с измерениями на баллистической установке проводились измерения на магнитографических дефектоскопах типа МДУ-2У и СМД-5 (АН БССР) на прямолинейной их амплитудной характеристике по сигналу, считанному при набегании магнитной головкой на край ленты. При этом величина остаточной индукции оценивалась следующим образом: так как магнитная лента в поле соленоида намагничивалась равномерно, а поперечное сечение магнитной полоски q — bdp.c, где b — ширина полоски магнитной ленты (в случае считывания магнитной головкой b — высота набора сердечника), то Br=0rlq. Амплитуда напряжения на магнитной головке [1]

Основным методом нашего исследования явился рентгено-структурный анализ, одновременно проводились измерения магнитных свойств в переменном поле, термоэлектродвижущей силы и амплитуд гармонических составляющих выходной э.д.с. датчика ферротестера.

На плитах размером 500x500 мм проводились измерения скорости ультразвука в трех структурных направлениях.

Допускается сравнивать величины сопротивления и емкости для образцов с различными покрытиями, не приводя к единице поверхности, но в этом случае следует указывать размеры площади, на которой проводились измерения.

На образцах наблюдалась щелевая коррозия. Ее скорость (в тех случаях, когда проводились измерения) указана в скобках.

В работе [26] приведены результаты 6-месячных испытаний кольцевых прокладок из тройного этиленпропиленового сополимера и фтор-каучука на глубине 700 м, а в работе [27] — результаты 2-летней экспозиции таких же прокладок из этиленпропиленового каучука, фторкау-чука, винил-буна-1Ч-каучука и неопрена на глубине 1700 м. В обоих случаях часть образцов испытывалась в условиях сжатия, а другие — при растяжении. После экспозиции проводились измерения ряда свойств, включая твердость, остаточную деформацию, временное сопротивление и относительное удлинение. В большинстве случаев различие в свойствах образцов после экспозиции в морской воде и образцов, состаренных в лабораторных условиях, было небольшим. Изменение временного со-