Проводили исследования

Наряду с ингибиторами Аминкор-2 и С-ЗА проводили испытания ингибитора И-55-Д, нашедшего широкое применение на ОНГКМ, а также ингибитора Додиген 4482-1 (фирма Ноеспз!, Германия), применяющегося в настоящее время на АГКМ. Установлено [146], что разработанные ВНИИГАЗом реагенты превосходят по своим защитным характеристикам ингибитор И-55-Д.

Тулий технической чистоты после горячей прокатки и отжига в ар-, гоне при 650—700 °С имеет при 20 °С: о-„=48 МПа, 002=22 МПа, 8 = = 54 %; при 300 °С: о„ = 30 МПа, Сто.2=20 МПа, 6=30 %. Обнаруженное авторами работы [1] аномальное понижение пластичности При 600—-900 °С вызвано действием атмосферного воздуха, в котором проводили испытания; по этой же причине наблюдалось растрескивание слитка при горячей прокатке.

Первоначально было выполнено испытание прямоугольных образцов из сплава АКб с теми же прочностными характеристиками, как и для материала, из которого был изготовлен гидроагрегат. Испытания были выполнены при асимметрии цикла R = 0,1 с регулярными разгрузками образца путем уменьшения максимального уровня напряжения в 3 раза и нагружения образца на этом уровне в течение 1000 циклов. Первоначально после распространения трещины на длину около 2 мм был уменьшен уровень максимального напряжения, при котором проводили испытания. Далее осуществляли только кратковременное уменьшение мак-

Хом с соавторами [99] проводили испытания на осевое растяжение и сжатие, внутреннее и наружное давление, чтобы полу-

Прево и Маккарти[18] проводили испытания композитов А16061—борсик, в которых матрица, полученная путем плазменного напыления, обладала более совершенной связью, а волокна— большим сопротивлением расщеплению. Пластины А16061—борсик были изготовлены горячим прессованием слоев ленты, полученной плазменным напылением, с последующей термической обработкой для старения матрицы. Авторы отметили, что поперечная прочность композитов с волокнами диаметром 100 мкм была ниже, чем у композитов с волокнами диаметром 140 мкм. Поперечная прочность композитов с волокнами меньшего диаметра составляла около 15 кГ/мм2 и определялась, в основном, расщеплением волокон, а не разрушением по поверхности раздела. Композиты с волокнами большего диаметра обладали поперечной прочностью около 25 кГ/мм2; при этом разрушалась, главным образом, матрица, а разрушение по поверхности раздела и расщепление волокон играли незначительную роль. Как отмечают авторы, высокие значения поперечной прочности обусловлены хорошей связью между лентами, полученными плазменным напылением, что, в свою очередь, приводит к прочной связи как в пределах собственно матрицы, так и между волокном и матрицей.

а) Прочность связи. Данные по корреляции между механическими свойствами и микроструктурой нескольких пластинчатых и стержневых композитов свидетельствуют о высокой прочности связи в композитах направленной кристаллизации. Обычно проводили испытания на растяжение или сжатие; меньше сведений имеется о характеристиках ползучести и усталости. Совершенство связи будет проиллюстрировано на ряде примеров. Из приведенных данных следует, что основная функция поверхности раздела заключается в передаче нагрузки от матрицы к упрочнителю. Если в композитах с пластинчатой или стержневой морфологией расстояние между упрочняющими элементами мало (не превышает примерно 5 мкм), то заметную роль могут играть другие эффекты, связанные с наличием поверхности раздела. Механическое стеснение и взаимодействие скользящих дислокаций с дислокационными сетками будут рассмотрены в п. «б».

В работах [8, 9, 2] представлено довольно ограниченное количество результатов по изгибным усталостным испытаниям однонаправленных композитов с высокомодульными волокнами типа I. Оуэн и Моррис проводили испытания однонаправленных композитов при циклическом четырехточечном изгибе (т. е. изгибающий момент был всегда одного знака). Образцы изготавливались методом мокрой укладки в эпоксидную или полиэфирную смолу как поверхностно обработанных, так и необработанных волокон. Полученные кривые S —- N по форме были аналогичны кривым для осевого циклического нагружения. Статические и усталостные разрушения начинались на поверхности, испытывающей сжатие, за счет локального выпучивания волокон аналогично тому, как показано на рис. 16.

Свойства тантала под действием облучения изменяются за счет смещения атомов и их превращения в вольфрам в результате ядерной реакции. Проводили испытания на растяжение, изгиб и измерение твердости облученного листового тантала [31]. Доза облучения примерно соответствует дозе, требующейся для образования в тантале 1,5—3,0 вес.% вольфрама при соответствующей ядерной реакции. Предел прочности и предел текучести тантала заметно увеличивались в результате облучения. Эти результаты указывают, что основная часть увеличения прочности может быть приписана влиянию нарушений, производимых быстрыми нейтронами, а вклад, обусловленный превращением указанного количества тантала в вольфрам, сравнительно невелик. В табл. 5.13 приведены прочностные характеристики тантала до и после облучения.

Одновременно с испытанием на ударно-абразивное изнашивание для получения сравнительных результатов проводили испытания тех же образцов на изнашивание при скольжении. Для испытаний использовали шкурку с электрокорундом марки 33 зернистостью 120 мкм. Нагрузка на образец составляла 30 Н, путь трения 20 м.

Для изучения влияния структуры стали на ее износостойкость при ударно-усталостном изнашивании проводили испытания углеродистых сталей 45, У8, У12 в

Кроме испытаний в различных кислотах, проводили испытания тройного сплава в промышленных средах: 1) смеси серной кислоты с перекисью водорода при 100°С; 2) влажных кристаллах технического иода при 140°С; 3) смеси олеума с плавиковой кислотой и др.

Проводили исследования стали с алюминиевым покрытием, полученным методом электрофоретического осаждения с последующей прокаткой, на стойкость в атмосферных условиях.

Ван Клостер и Шефер [40 ] проводили исследования с различными по концентрации гидроксида натрия растворами. Они не обнаружили у них каких-либо преимуществ при выявлении цементита по сравнению с другими травителями.

С целью установления характеристик коррозионного разрушения образцов сварных соединений и стыковых сварных соединений труб в различных гид- * родинамических режимах проводили исследования в неподвижном, перемешиваемом (аэрируемом) растворе и в потоке, движущемся со скоростью 0,6—0,7 и 6— 7 м/с.

Так, Е. А. Марковский, М. М. Краснощекое, Н. М. Коче-гура i[31] проводили исследования влияния нейтронного облучения на прочностные характеристики конструкционных материалов методом микротвердости. В процессе облучения твердость вначале падает, а после облучения потоком 1018— 1019 нейтр/см2 начинает возрастать. Таким образом, при облучении отожженных железоуглеродистых сплавов малыми 'дозами наблюдается их разупрочнение, которое с увеличением дозы облучения сменяется упрочнением. Результаты измерений микротвердости стали (С = 0,49) представлены на рис. 1.

Для определения предельной длины нераспространяющихся усталостных трещин в упрочненных галтелях крупных валов из легированной стали (0,35 % С; 0,30 % Si; 0,7 % Мп; 1,5 % Сг; 1,4% Ni; 0,025% S; 0,025 %Р; ав = 850 МПа; а0,2 = 700 МПа; 6=12%; г; = 38%) были использованы валы, на которых проводили исследования эффективности упрочнения малых галтелей (табл. 36). Испытывали на плоский изгиб ступенчатые валы с диаметром рабочей части 160 мм, соотношением диаметров 1,75 и радиусом галтели 2 мм. После поломки вала в одной из двух его галтелей из другой галтели делали металлографические шлифы, расположенные в плоскости изгиба и под углом к ним 30, 60 и 90° с обеих сторон от оси вала.

воряется одно из этих требований. Так, Хирст и Ланкастер [7] проводили исследования либо с повышением давления в контакте, но без обновления одной из поверхностей трения, либо с непрерывным обновлением обеих поверхностей трения, но с постоянным давлением в контакте. В последнее время Б. И. Костецкий и Н. Л. Голего [8] предложили машину, в которой нагрузка плавно увеличивается, но обе поверхности трения не обновляются в процессе испытания (трение трубчатых образцов торцами) «•

Первое детальное исследование в рассматриваемой области принадлежит А. Д, Коваленко [26]. Он изучал демпфирование колебаний пакетов лопаток в зависимости от амплитуды прогиба при тангенциальных колебаниях первого тона. Объектом исследований были пакеты лопаток длиной 187,2 мм из никелевой стали. В каждом пакете было семь лопаток. Скрепляющие связи состояли из бандажа, насаженного на шипы лопаток с последующей расклепкой шипов и проволоки, припаянной к лопаткам на расстоянии 147 мм от их оснований. Исследования проводились методом свободных, затухающих колебаний. Сначала был исследован пакет с бандажной лентой и проволокой, затем проволоку вырезали и проводили опыты с пакетом лопаток, скрепленных ленточным бандажом, затем удаляли ленточный бандаж и проводили исследования единичной лопатки. Автор пришел к следующим выводам:

В работах [ 73, 91] было изучено влияние ультразвука в кавигационном режиме на кинетику цементации в механическом агитаторе и в реакторе с кипящим слоем частиц мегалла-цементагора. В качестве источника ультразвука был использован ультразвуковой диспергатор УЗДШУ-4,2 с резонансной частотой. 22 кГц. Цементацию проводили в ультразвуковом поле с развитой кавитацией при интенсивности от 6,0 • 104 до 34,0 X X 104 Вт/м2. Наличие и интенсивность кавитации оценивали по разрушению алюминиевой фольги. На рис. 41 (см. также рис. 26) показана лабораторная установка, в которой проводили исследования.

Проводили исследования по разделению ниобия и тантала с помощью анионита АВ-17Х8 непосредственно в процессе сорбции. Разделение осуществляли в 0,1-м. растворах ниобия и тантала (при соотношении элементов 1:1) и в 1-н. HF. Концентрация соляной и серной кислоты в исходных растворах составляла соответственно 4 и 2,5 моль/л. При пропускании через колонку с 6 г анионита АВ-17Х8 в С1-форме с крупностью зерен 0,1—0,25 мм раствора, содержащего смесь элементов, сорбировался только тантал, а ниобий проходил в фильтрат. Всего через колонку пропускали 350 мл исходного раствора. Тантал при этом в фильтрате полностью отсутствовал. Для вымывания ниобия, частично сорбированного анионитом или находящегося в растворе, занимающем свободный объем колонки, анионит промывали 2-н. НС1. Для вымывания сорбированного тантала применяли растворы следующего состава: 4-н. NH4C1 + + 0,5-н. HF и 5-н. НС1+1,0-н. HF. Опыты показали, что тантал избирательно сорбируется анионитами АВ-17Х8, АВ-17П и АМП. Различие проявляется только в емкости до проскока, которая по танталу у анионитов АМП и АВ-17П ниже, чем у АВ-17Х8. После осаждения из соответствующих фракций были получены гидроокиси ниобия и тантала, в которых содержание примеси, по данным спектрального анализа, не превышало 0,01—0,001%.

С 1969 г. К. Б. Лебедев и А. С. Дубянская и др. [21, с. 221, 229; 28, с. 119, 126; 334, с. 92; 335, с. 59] проводили исследования по уточнению отдельных технологических параметров процесса и по усовершенствованию указанной выше технологии. В частности, было определено, что емкость анионита по золоту невелика и золото начинает переходить в элюат после 3—4 циклов. В связи с этим указанные исследователи [21, с. 300; 51, с. 74] рекомендовали первоначально из сливов сгустителей извлекать золото на активированном угле при двухступенчатой сорбции

На рис. 556 представлена диаграмма состояния Sb-Tb по данным работы [1], в которой проводили исследования методами дифференциального термического, микроскопического и рентгеновского анализов. Сплавы получали путем нагрева в печи сопротивления порошков компонентов, помещенных в молибденовый тигель. Для приготовления сплавов использовали дистиллированный ТЪ чистотой более 99,9 % (по массе) и Sb полупроводниковой чистоты. •