Проводится аналогично

В коррозионно-активных средах особенно опасно возникновение концентрации напряжений, способствующих коррозионному растрескиванию оборудования. Для большей равномерности распределения напряжений вокруг концентраторов напряжений следует понижать концентрацию напряжений выбором соответствующей геометрической формы проточки, оптимального способа соединения деталей и т. д. В некоторых высокопрочных и нержавеющих сталях наблюдается часто сильное изменение структуры металла в зоне термического влияния на расстоянии 10—15 мм от сварного шва. Эта зона имеет, как правило, пониженную коррозионную стойкость, и в ней часто наблюдается коррозионное растрескивание. Это связано с возникновением остаточных напряжений. Наибольшая концентрация напряжений наблюдается при сварке листов внахлестку в зоне, лежащей между швами. Для снятия внутренних напряжений рекомендуется после сварки проводить термическую обработку. При больших габаритах изделий следует проводить местную термическую обработку зоны сварного соединения.

Причинами, порождающими разрушения, являются также дефекты на поверхности конструкций [731, анизотропия теплового расширения, интенсивное охлаждение в процессе изготовления изделий и др. [8, 67]. В работах [8, 67] исследуются не только возможные причины разрушения изделий, но указаны пути их устранения. Так, для предотвращения трешин в толстостенных оболочках из стеклопластика предлагается проводить термическую обработку оболочек в условиях повышенного давления '. Обосно-

Выполненные авторами исследования показали, что отжиг готовых деталей из титановых сплавов без ущерба для их усталостной прочности можно проводить на воздухе при температуре до 650°С и длительности выдержек до 5 ч. Более высокотемпературную термическую обработку следует вести в аргоне или вакууме. Лучший способ не допустить понижения усталостной прочности — проводить термическую обработку перед конечной обработкой резанием хотя бы тех поверхностей, которые подвергаются циклическим напряжениям.

Причинами, порождающими разрушения, являются также дефекты на поверхности конструкций [731, анизотропия теплового расширения, интенсивное охлаждение в процессе изготовления изделий и др. [8, 67]. В работах [8, 67] исследуются не только возможные причины разрушения изделий, но указаны пути их устранения. Так, для предотвращения трешин в толстостенных оболочках из стеклопластика предлагается проводить термическую обработку оболочек в условиях повышенного давления '. Обосно-

Разработан и изготовлен опытный образец установки для безразметочной механизированной термической вырезки отверстий, смещенных относительно оси эллиптического днища. На установке можно проводить термическую резку патрубков, сопрягаемых с эллиптическими днищами и обечайками, а также термическую вырезку заготовок фланцев из листа.

видом износа показали, что в отдельных местах поверхности блока на глубине 5— 10 мк микротвердость достигает 300—400 кГ1мм*. На этом основании целесообразно проводить термическую обработку стали Х12Ф1 на вторичную твердость, что позволяет сохранить твердость в пределах ИКС 56—62 до температуры 550° С.

В порядке исключения при отсутствии оборудования для индукционного нагрева или недостаточной мощности электрической сети допускается проводить^ термическую обработку стыков труб с толщиной стенки до 45 мм электрическими муфельными печами сопротивления или гибкими проволочными нагревателями. При этом должна обеспечиваться достаточная равномерность нагрева.

возможность проводить термическую обработку. Состав сталей выбирается с таким расчетом, чтобы получить искомые физические и технологические характеристики. Например, хромистая высокоуглеродистая инструментальная сталь обеспечивает значительную твердость после термической обработки, однако не обладает такой вязкостью и сопротивлением тепловому удару, как термообработанные низколегированные стали,или коррозионностойкостью.как аустенитная нержавеющая сталь.

Ранее уже говорилось о том,что если проводить термическую обработку в магнитном поле ниже температуры Кюри, то магнитные домены не существуют -и, следовательно, стабилизации границ доменов не происходит. Однако, поскольку обычно магнитное поле в этом случае имеет постоянное направление, то возникает одноосная магнитная анизотропия, и в результате максимальная проницаемость получается большая, а начальная магнитная проницаемость не улучшается, на что мы уже обращали внимание. Для устранения этого недостатка предложен специальный метод термической обработки, в котором направление магнитного поля постоян-

Производство сплавов в виде монокристаллических изделий обеспечивает дальнейшее улучшение свойств. Отсутствие границ зерен позволяет удалять из сплава такие легирующие элементы, как С, В, Zr и Hf, вводимые для оптимизации свойств границ зерен в поликристаллических материалах. У большинства сплавов удаление этих легирующих элементов вызывает повышение температуры плавления. В свою очередь, это позволяет проводить термическую обработку на твердый раствор при более высоких температурах и тем самым перевести в твердый раствор большее количество у'-фазы; в результате большее количество выделений у'-фазы образуется в процессе последующего старения. Переход от равноосной микроструктуры к структурам направленной кристаллизации и, в частности, к монокристаллическим приводит к значительному увеличению длительной прочности [30] (рис. 9.13).

Как следовало ожидать, зависимость усвоения углерода от температуры выражается экспоненциальной фун кциеи, что обусчовлено диффузионной природой процес са С понижением температуры жидкого сплава значение функции быстро уменьшается Поскольку углерод в жид ком сплаве усваивается поэтапно с диспергированием на частицы порядка 100 \ и дальнейшим растворением, то дчя такой гетерогенной системы необходимо проводить термическую обработку расплава, позволяющую сознате чьно регучировать размеры частиц и свойства дисперги рованнои фазы Степень перегрева чугуна, продолжите чыюсть выдержки при этой температуре и химический состав сплава дочжны находиться при этом во взаимной связи По терминологии Д П Иванова такая обработка синтетического чугуна называется термовременной Она явтяется средством формирования свойств и природы расплава, влияющих в дальнейшем на качество выпчав ляемого металла

Кинематическое исследование дифференциального механизма с целью нахождения скоростей вращения звеньев проводится аналогично.

Ламерея», построенная на этих кривых, может содержать самое большее две «ступеньки». Это означает, что при любых начальных условиях изображающая точка попадает на отрезок (4.49) скользящих движений не более чем после двух пересечений граничной прямой х -f f>y = 0. Соответствующее разбиение фазовой плоскости ху на траектории для рассматриваемого случая 0 <с Р •< 1 показано на рис. 4.38. Рассмотрение случая р < 0 проводится аналогично. Функция последования по-прежнему определяется соотношениями (4.51), а диаграмма Ламерея имеет вид, показанный на рис. 4.39. Таким образом, в случае Р < О точечное отображение (4.51) имеет единственную неподвижную точку, которая является устойчивой. На фазовой плоскости ху этой точке соответствует устойчивый предельный цикл, расположенный симметрично относительно начала координат (рис. 4.40). При эгом режиме корабль

тится колесо. Следовательно, эта точка является мгновенным центром вращения. Движение плоское, и поэтому, как обычно, вместо оси вращения используется понятие центра вращения и подразумевается, что ось вращения перпендикулярна плоскости движения. Непосредственно видно, что угол между вертикалью и прямой, проходящей через мгновенный центр вращения и рассматриваемую точку обода равен а/2. Из треугольника, вершинами которого являются мгновенный центр вращения, рассматриваемая точка обода и верхняя точка вертикального диаметра колеса, находим расстояние между мгновенной точкой вращения и рассматриваемой точкой обода. Оно равно /?=2acos(a/2). Это расстояние является радиусом вращения колеса с угловой скоростью ш = м/а вокруг мгновенного центра вращения. Следовательно, искомый модуль скорости равен u = co#=2ucos(a/2), что совпадает с полученным ранее результатом. Для точек, находящихся не на ободе колеса, расчет проводится аналогично, но формулы получаются более громоздкими, потому что радиус вращения вокруг мгновенного центра не является в этом случае основанием равнобедренного треугольника. Его стороны могут быть найдены хорошо известными из геометрии способами.

подынтегральные выражения получим по формулам (2.2.26'), заменяя и T"f, их выражениями. Дальнейшее построение тензора проводится аналогично предыдущему случаю.

Для других областей возмущений тензор кинетических напряжений строится аналогично изложенному. К моменту времени tm = == [2 (/„ — /нагр) ус ПрОцесс распространения волн напряжений становится установившимся, плита совершает колебательное движение и находится в напряженном состоянии, которое характеризуется тензором кинетических напряжений (Т). Построение этого тензора для заданной формы плиты приведено в [19]. Если плита изготовлена из вязкопластического материала, то все исследование напряженного состояния и движения частиц плиты в областях возмущений волн напряжений проводится аналогично изложенному, однако функции состояния материала имеют другой вид и определяются по следующим формулам: в случае нагрузки

Отметим, что при использовании явной схемы аппроксимация граничных условий проводится аналогично рассмотренному выше случаю неявной схемы, но потоки q3/2, q1 и q11 записываются че-

Кинематическое исследование дифференциального механизма с целью нахождения скоростей вращения звеньев проводится аналогично.

Если поворот ведущего и ведомого звеньев происходит в разные стороны, то проектирование проводится аналогично. Построение в этом случае показано на рис. 188.

Для случая, когда Г (<р„) ^> Т1^ (ср„), доказательство проводится аналогично.

ства дает сигнал на работу автомата 4, а каретка манипулятора — на перемещение к позиции выгрузки на конвейер 6. Разгружающее устройство манипулятора укладывает вал, прошедший обработку, на конвейер 6 и после подъема дает разрешение на перемещение каретки манипулятора к конвейеру линии 3 за валом-заготовкой. Загрузка и выгрузка деталей с автоматов 8 проводится аналогично.

В примере рассчитано три сечения: на отметках 225, 180 и 45 м, в которых возникают моменты вследствие перепада толщины стенки трубы, углов перелома в поверхности сооружения, наличия кольцевых ребер и т. д. Расчет других сечений проводится аналогично.