Продольные деформации

Н., набор переборок, оконечностей), а также по его положению — вдоль или поперёк судна (продольный, поперечный Н.).

ходимая для оценки усталостного и квазистатического повреждения в зависимостях (1.1.10) — (1.1.12) веллчина общего удлинения, получаемая в процессе записи диаграммы деформирования на двухкоординатном приборе, должна определяться по результатам испытаний сплошных корсетных образцов с замером деформаций поперечным деформомётром. Использование данных других испытаний, когда разрушаются цилиндрические образцы и применяются продольные и поперечные деформометры, оказывается затруднительным, так как отмечаемая неравномерность распределения деформаций по рабочей длине цилиндрического образца приводит к зависимости результата испытания от геометрии образца, типа деформометра (продольный, поперечный) и его базы.

Раскрой листа на полосы. Применяются три способа раскроя листа: продольный, поперечный и комбинированный (фиг. 48).

Фиг. 48. Раскрой листа: а — поперечный? 6 — продольный; в — комбинированный.

т /час ата »С м' м* мм м' Слоевое сжигание, АС 24 30 31 420,425 115 62/70 4ЕО 220 175 87 э На сторон того 1 288/1 378 6150 994 5000 792/840 2800 Поперечный поток, е,8 Продольный 14 Поперечный 3,6 Продольный 3,15 5,6 Факелььое сжигание, (пыль) 30 35 31 405/413 130 148/203 358 270 175 1 314 г перегре-пара 1 288/1 378 В 150 994 5000 792/840 2ЬОО Поперечный поток 6,8 Продольный !•) Поперечный 3,з Продольный 3,15 5,6 Слоевое Тощий 40 ?0 31,5 420/420 162 122/308 144 320 45 2260 На 1 288/1 378 7300 275/225 5400 792/836 ЬООО 12,3 6,9 Факельное Тощий 40 ?0 32,5 420/420 310 150/300 ISO 330 294 1 ?00 стороне насыщ 1 288/1 378 6000 326/256 8000 792/840 3000 Поперечный поток 7,5 Поперечный поток 8 Поперечный поток 4,2 Продольный 8,8 Слоевое Торф Ю 75 31,5 425/425 180 115/290 195 860 700 2 о20 енного пара 1 288/1 378 8900 326/2*6 7330 792/836 7иО 15,2 9,72 Факельное АШ Ю 75 31,5 425/425 409 153/650 88 335 550 2300 1 288/1 378 7850 275/225 6420 792/836 7 сОО 19 12,8 Факельное АШ 120 150 f2,5 425±10 650 284/545 540 1 №0 400 6752 1 290/1 ibj 10200 896,960 102иО 788/Ь40 5 UOO •и 19 14,3

где Еп, ?22> G12 — продольный, поперечный (трансверсальный) и сдвиговый модули упругости слоя; v12 — главный коэффициент

Система, подвергающаяся удару, может испытывать различные деформации: сжатие, растяжение, изгиб, кручение, изгиб с кручением и др. Поэтому различают продольный, поперечный, скручивающий удары (рис.23.2).

где Н - высота падения; G - вес падающего груза; Q - вес ударяемого стержня; р - коэффициент приведения массы стержня. Он зависит от способов закрепления концов стержня и вида удара (продольный, поперечный и т.д. ). Для определения коэффициента р рассматривают кинетическую энергию стержня при его движении вследствие удара.

Раскрой листа на полосы. Применяют три способа раскроя листа: продольный, поперечный и комбинированный.

Продольный Поперечный

Продольный Поперечный

Таким образом, продольные деформации е*„ измеряют непосредственно во время эксперимента, а поперечные и сдвиговые деформации вуи и ухук вычисляют по экспериментально определенным наблюдаемым деформациям с помощью соотношений (11.11).

напряжения в поперечных сечениях брусьев их продольные деформации е тем меньше, чем больше модуль упругости Е.

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем Стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения и сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле

Рис. 55. Сравнение экспериментально определенных деформаций на поверхности соединения в одностороннюю нахлестку с расчетными. При расчетах использовался изгибный коэффициент типа BF/JT, равный 0,010. Образец LSA-20-1; односторонняя нахлестка; разрушающая нагрузка: Р = 2000 кгс; О — расчетные значения продольных деформаций; • — экспериментально определенные продольные деформации; Д — экспериментально определенные поперечные деф ормации

BF/JT, равный 0,020. Образец LSA-62-1, двусторонняя нахлестка, разрушающая нагрузка Р = 1150 кгс; О — расчетные значения продольных деформаций; • — экспериментально определенные продольные деформации; Д — экспериментально определенные поперечные деформации

Существенным методическим вопросом при интерпретации результатов испытаний является процедура пересчета экспериментальных данных, полученных с измерением поперечных деформаций, в трактовку через обычно используемые в расчетах продольные деформации.

Продольные деформации измерялись по стандартной методике, принятой в исследованиях, проволочными тензодатчиками с базой 5 — 10 мм. При определении их тензочувствительности динамической тарировкой было установлено, что коэффициент тензочувствительности соответствует коэффициенту, указанному заводом-изготовителем, и эта величина использовалась для расчета деформаций по регистрируемой осциллограмме сигнала.

которого ниже жесткости диэлектрического датчика. В этом случае плоская волна, распространяющаяся по исследуемому материалу, сжимает датчик, предварительно деформированный продольной волной, идущей вдоль его поверхности, и, следовательно, деформации датчика и материала не совпадают. В данном рассмотрении ограничимся анализом процесса измерения напряжений ае в металлах, когда продольные деформации датчика и металла совпадают.

Здесь Е — коэффициент пропорциональности, носящий название модуля продольной упругости или модуля Юнга 2), — характеризует жесткость материала: чем больше Е, тем жестче материал, т. е. меньше относительные линейные продольные деформации

3.- Рассмотрим расчет железобетонной колонны по допускаемым нагрузкам (рис. 3.18). При сжатии таких колонн, как показывают многочисленные опыты, к моменту разрушения относительные линейные продольные деформации достигают величины е *& 0,0015. При такой деформации, если считать, что она одинакова и в бетоне и В арматуре в силу их сцепления, в арматуре возникают напряжения не ниже предела текучести. Действительно, имея в виду, что

Во-вторых, на степень кинематической неопределимости влияет степень точности определения перемещений. Если при расчете рамы с несмещающимися узлами не учитывать влияния осевых деформаций и сдвигов, то степень кинематической неопределимости зависит лишь от числа углов поворота жестких узлов; если же учитываются и продольные деформации, то степень кинематической неопределимости увеличивается на число линейно независимых линейных смещений узлов, происходящих в результате осевой деформации.